- •Материалы
- •Содержание тома 1
- •Примеры создания современных быстровозводимых сооружений для экстремальных видов спорта в различных городах мира
- •Повышение энергоэффективности объектов
- •0.3 Возможность прогнозирования формы вогнутой части колеи на основе решения об эквивалентной длительности нагружения дорожных одежд
- •0.4 Быстротвердеющие бетоны для конструкций, возводимых в скользящей опалубке
- •0.5 Особенности кластерной формы организации экономических отношений в строительстве
- •0.6 Современное состояние и перспективы использования нанодисперсных добавок для бетонов
- •0.7 Особенности защиты от шума энергоэффективных зданий
- •0.8 Минимизация материальных затрат на обеспечение повышенной живучести зданий и сооружений1 Серпик и.Н., Алексейцев а.В., Курченко н.С.,
- •0.9 Перспективы «зеленого» строительства в брянской области
- •0.10 Исследование особенностей Измерения теплотехнических параметров каменных кладок
- •0.11 Структурный анализ и структурные изменения экономики россии2
- •1. Структурные сдвиги в экономике рф в рамках взаимодействия государственного и частного сектора.
- •2. Сдвиги по выпуску продукции
- •3. Сдвиги по занятости
- •4. Сдвиги по инвестициям и основным фондам
- •2. Оптимальность структуры российской экономики
- •1999-2011 Гг. ( - уравнение регрессии)
- •Альхарби Нура Айад Джаним, Аксёнова л.Л.
- •Иващенко ю.Г., Евстигнеев с.А., Страхов а.В.
- •Клюев а.В., Лесовик р.В., Пикалова е.К.
- •Клюев с.В., Лесовик р.В., Давыдова э.А., Лапшин р.Ю.
- •Литература
- •2 Гост р 53778-2010 Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга технического состояния. Общие требования [текст]/Введ. 01.01.2011– м.: Изд-во Стандартов, 2011. – 6с.
- •3 Гост р 53231-2008 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности [текст]. Введ. 25.12.2008. – м.: Стандартинформ, 2009.
- •Муртазаев с-а.Ю., Сайдумов м.С., Алиев с.А.
- •Огурцова ю.Н., Соловьева л.Н., Ищенко а.В., Боцман а.Н.
- •Павленко н.В., Капуста м.Н., Осадчая м.С., Любимов д.Н.
- •Плотников в.В., Ботаговский м.В., Ушакова а.И.
- •Постникова о.А., Лукутцова н.П., Мацаенко а.А., Петров р.О.
- •Пыкин а.А., Лукутцова н.П., Дегтерев е.В.
- •Рахимбаев и.Ш., Половнёва а.В.
- •Рахимбаев ш.М., Толыпина н.М., Карпачева е.Н.
- •Соловьева л.Н., Еремин н.В.
- •Сыромясов в.А., Иванов а.И., Столбоушкин а.Ю., Алюнина к.В.
- •Шестаков н.И., Могнонов д.М., Аюрова о.Ж., Ильина о.В.
- •Федоренко е.А., Гегерь в.Я., Маркин д.В., Дунаев в.А.
- •Чернышева н.В., Эльян Исса Жамал Исса, Дребезгова м.Ю.
- •Шевченко л.М., Соболева г.Н., Королева е.Л., Иванова н.Н.
- •Янченко в.С, Лукутцова н.П, Горностаева е.Ю., Филимонов д.В.
- •Кононова м.С., Кривоносова д.В., Исаева в.В.
- •1 Гост 30732-2006 Трубы и фасонные изделия стальные с тепловой изоляцией из пенополиуретана с защитной оболочкой. Технические условия [Текст]. – м.: Стандартинформ, 2008. – 44 с.
- •Кононов а.Д., Кононов а.А., Варданян н.А., Аникин в.Н.
- •Литература
- •Кононов а.Д., Кононов а.А., Варданян н.А., Изотов д.Ю.
- •Литература
- •Литература
- •К вопросу об актуализации сНиП «нагрузки и воздействия»
- •Использование высокопрочной арматуры в армокаменных конструкциях
- •3.3 Совершенствование методов расчета железобетонных конструкций со смешанным армированием
- •3.4 Оценка напряженно-деформированного состояния фундаментных конструкций при разработке тэо реконструкции технологического комплекса Иноземцев в.К., Редков в.И., Иноземцева о.В.
- •3.5 Анализ начальной надежности железобетонных конструкций со сложным напряженным состоянием
- •3.6 Способ изготовления дверей
- •С разноцветной филенкой
- •Лукаш а.А., Свиридова е.А., Уливанова е.В.
- •(Бгита, г. Брянск, рф)
- •3.7 Динамическая устойчивость водонасыщенных грунтовых массивов намытых территорий при сейсмических воздействиях
- •Литература
- •3.8 Расчет элементов из клееной древесины cо стыковкой частью торцов
- •3.9 Анализ условий прочности конструкций из древесины с учетом сложного напряженного состояния
- •3.10 Анализ живучести железобетонных стержневых конструкций при потере устойчивости
- •3.11 Оценка вероятности отказа мостовых сооружений как строительной технической системы
- •3.12 Автоматизированный алгоритм оценки устойчивости откосов грунтовых сооружений
- •3.13 Моделирование свойств грунта при определении осадок центрально нагруженных ленточных фундаментов
- •3.14 Свободные колебания упругих ортотропных пластинок в виде правильных многоугольнков с однородными граничными условиями
- •3.15 Архитектурно-конструктивная система манежа с крытым футбольно-легкоатлетическим стадионом размерами 108×174 м на основе рамной схемы для г. Брянска
- •1 Привязка манежа к площадке строительства в г. Брянске
- •2 Архитектурно-планировочные, технологические и конструктивные решения
- •3 Расчет и конструирование поперечной рамы каркаса с ферменным ригелем
- •4 Расчет прогонов кровли с учетом косого изгиба. Подбор связей
- •5 Технико-экономические показатели конструктивной системы
- •3.16 Разработка универсальной каркасной архитектурно-конструктивной системы
- •Из стальных конструкций
- •1 Исходные данные для проектирования
- •2 Основные конструктивные решения
- •3 Статический расчет поперечной рамы каркаса и подбор сечений
- •3.17 Научная экспертиза железобетонных
- •Конструкций части цеха предприятия «метаклэй», пострадавшей от пожара, и разработка
- •Рекомендаций по реконструкции цеха
- •Сенющенков м.А., Швачко с.Н., Марченков п.А., Фещуков п.В.
- •1 Натурные обследования конструкций
- •2 Инструментально-лабораторные обследования
- •3 Расчетная экспертиза несущих железобетонных конструкций цеха
- •4 Расчетная экспертиза несущих стальных конструкций цеха
- •5 Усиление и демонтаж строительных конструкций
- •5.1 Усиление подстропильной фермы по оси (д, 19-21)
- •5.2 Демонтаж кровли и плит покрытия в осях (20-21, а-к) с устройством
- •5.3 Демонтаж стропильной железобетонной фермы по оси (21, а-д)
- •5.4 Усиление железобетонной двухветвевой колонны по оси (21, д)
- •5.5 Усиление половины подкрановой балки бкнб12-1к натяжными хомутами
- •5.6 Реконструкция торцовой стены по оси (21, а-к) и усиление
- •3.18 Оценка НагруженностИ повреждаемых стальных рам с учетом ударного взаимодействия с внешними преградами
- •3.19 Экспериментально-теоретическое исследование динамики стальной рамной конструкции при быстрой структурной перестройке
- •3.20 Конечно-элементное моделирование деформаций железобетонных плит
- •3.21 Основы расчета рамных конструкций переменного сечения из сварных двутавров с гибкой стенкой
- •3.22 Повышение эффективности стеновых строительных блоков из арболита
- •3.23 Экспресс прогнозирование риска строительства с учетом параметров существующей застройки
- •3.24 Напряженно-деформированное состояние сетчатой арматуры в швах кирпичной кладки
- •Проблемы инновационного биосферно-совместимого
- •Социально-экономического развития в строительном,
- •Жилищно-коммунальном и дорожном комплексах
- •Материалы
- •241037, Брянск, проспект Станке Димитрова, 3, бгита, тел. (4832) -746008
- •241050, Г. Брянск, ул. Горького, 30
2 Инструментально-лабораторные обследования
Результаты испытаний прочности бетона подстропильной фермы, 3-х стропильных ферм, 2-х ребристых плит, 2-х двухветвевых колонн, 2-х фахверковых колонн, подкрановой балки (всего 23 места испытаний) с помощью молотка Шмидта представлены в таблице 2.
Таблица 2 - Результаты испытаний бетона конструкций при горизонтальном ударе
№ мес-та |
Наименование конструкции |
Оси |
Место ударных проб |
Сечение элемента |
Число проб |
Медианное значение отскока |
Медианная кубиковая прочность, R, МПа |
Призменная прочность Rb=0,75 Rmin МПа |
1 |
Подстропильная ферма |
Д, 19-21 |
Опорный раскос Д,21 |
550х170 |
8 |
30 |
21,5*±6,1 |
11,6 |
2 |
Подстропильная ферма |
3-й раскос Д,19 |
550х180 |
7 |
60 |
70*±8 |
46,5 |
|
3 |
Подстропильная ферма |
Ниж. пояс Д, 21 сзади |
550х700 |
7 |
59 |
75±8,5 |
49 |
|
4 |
Подстропильная ферма |
Нижний пояс Д, 19 |
550х700 |
8 |
54 |
70±8 |
46,5 |
|
5 |
Стропильная ферма |
21, А-Д |
Нижний пояс 21, Г-Д |
250х280 |
10 |
27 |
20±6 |
10,5 |
6 |
Стропильная ферма |
21, Д-К |
Верх. пояс раск. 21, Д-Е |
250х265 |
20 |
41 |
44±7,2 |
27,6 |
7 |
Стропильная ферма |
20, А-Д |
Нижний пояс 20, Г-Д |
250х280 |
6 |
61 |
75±8,5 |
50 |
8 |
Плита ребристая |
Г-Д, 20-21 |
Продольное ребро |
70х270 |
14 |
31 |
27±6,3 |
15,5 |
9 |
Плита ребристая |
Г-Д, 19-20 |
Продольное ребро |
70х270 |
7 |
43 |
48±7,4 |
30,4 |
10 |
Колонна 2-х ветв. |
Д, 21 |
Верх оголов. |
500х550 |
14 |
33 |
30±6,5 |
17,6 |
11 |
Колонна 2-х ветв. |
Верх оголовка сзади |
500х550 |
12 |
43 |
48±7,4 |
30,4 |
|
12 |
Колонна 2-х ветв. |
Д, 19 |
Консоль ПБ |
500х2100 |
11 |
56 |
73±8,4 |
48,4 |
13 |
Колонна фахверк. |
Г, 21 |
Верх |
400х600 |
13 |
30 |
25±6,3 |
14 |
14 |
Колонна фахверк. |
В, 21 |
Низ |
400х600 |
9 |
58 |
74±8,5 |
49 |
15 |
Подкрановая балка |
Д, 19-21 |
Стенка Д,21 |
340х1150 |
10 |
35 |
34±6,7 |
20,5 |
16 |
Подкрановая балка |
Стенка Д,19 |
340х1150 |
8 |
53 |
68±8 |
45 |
|
17 |
Подкрановая балка |
Полка Д,21 |
630х250 |
12 |
28 |
22±6 |
12 |
|
18 |
Подкрановая балка |
Стенка Д,21 |
340х1150 |
12 |
36 |
36±6,8 |
21,9 |
|
19 |
Подкрановая балка |
Полка Д,21-3 |
630х250 |
11 |
43 |
49±7,5 |
31,1 |
|
20 |
Подкрановая балка |
Стенка Д,21-3 |
340х1150 |
10 |
47 |
57±7,7 |
37 |
|
21 |
Подкрановая балка |
Полка Д,21-6 |
630х250 |
13 |
51 |
66±7,8 |
43,6 |
|
22 |
Подкрановая балка |
Стенка Д,21-6 |
340х1150 |
11 |
54 |
70±8 |
46,5 |
|
23 |
Подстропильная ферма |
Д, 19-21 |
Стойка Д, 21 вверху |
120х550 |
12 |
49 |
61±7,7 |
40 |
|
Итого |
245 |
|
|
|
|||
* Удар наносился под углом 450 к потолку ** Красным жирным шрифтом выделены показатели недостаточной призменной прочности бетона конструкций, требующих усиления. |
||||||||
Испытания на растяжение 1-го образца арматурной стали Ø10АIII, взятого из оголенного участка армирования узла нижнего пояса стропильной фермы, и 2-х образцов проволоки Ø4ВI, взятых из сетки полки ребристой ж/б плиты с ячейкой 230х240мм над очагом пожара проведены в лаборатории ОАО БЗМТО на испытательной машине Р10 на шкале 20кН. Результаты испытаний показали следующие физико-механические характеристики арматурных сталей из очага пожара (таблица 3):
Таблица 3 - Результаты лабораторных испытаний образцов арматуры на растяжение
Наименование конструкции |
Оси |
Класс арма-туры |
Номин. диаметр d, мм |
Диаметр образца d0, мм |
Число образ-цов |
Предел текучести, σт, МПа |
Предел прочности, σв, МПа |
Твер-дость Нв |
δ, % |
ψ, % |
Нижний пояс стропильной фермы |
21, Г-Д |
АIII |
Ø10 |
5 |
1 |
519 |
733 |
207 |
13 |
50 |
Полка ребристой плиты |
20-21, Г-Д |
ВI |
Ø4 |
4 |
2 |
- |
710 |
- |
8 |
36 |
- |
707 |
- |
8 |
39 |
Вывод – арматура нижнего пояса стропильной фермы и полки ребристой плиты над очагом пожара сохранила начальную прочность ввиду эффективной защиты от нагрева слоем бетона.
Для достоверных поверочных расчетов сборных железобетонных конструкций необходимо установить степень соответствия фактического и проектного армирования сечений этих конструкций по типовым сериям 1961-1963 гг. У части конструкций арматура была уже оголена вследствие пожара: центральная двухветвевая колонна, опорный раскос подстропильной фермы, ребристая плита покрытия, нижний пояс стропильной фермы и нижний пояс подкрановой балки (конструктивная арматура). У части конструкций арматура была вскрыта на месте (продольное ребро и полка плиты покрытия), а также дополнительно была вскрыта арматура продольных ребер плит покрытия и обоих поясов стропильной фермы после демонтажа этих конструкций (таблица 4).
Таблица 4 – Вскрытие арматуры несущих железобетонных конструкций
№ |
Наименование конструкций |
Оси |
Место вскрытия |
Серия, марка |
Проектное армирование |
Фактическое армирование |
1 |
Колонна двухветвевая 10м |
Д, 21 |
Подкрановая ветвь |
КЭ-01-52. КДII-3к |
4Ø16АIII |
2Ø16АIII |
Верхняя ступень |
4Ø18АIII+ 2Ø12АIII |
То же |
||||
2 |
Подстропильная ферма 12м |
Д, 19-21 |
Опорный раскос |
ПК-01-110. ПФМП-1к |
6Ø12АIII |
То же |
3 |
Стропильная ферма 24м |
21, А-Д |
Нижний пояс |
ПК-01-27. ФССДБ-24-5 |
4Ø32АIII +4Ø10АIII |
4Ø32АIII (2Ø10АIII в узле) |
Верхний пояс |
4Ø10АIII |
То же |
||||
4 |
Ребристая плита 1.5х6м |
20-21, Г-Д |
Продольное ребро |
ПК-01-111. ПНС-12 |
Ø20АIII |
Ø20АII |
2Ø20АII |
2Ø20АIII |
|||||
Полка |
Ø4ВI×240×240 |
То же |
||||
5 |
Подкрановые балки 12м |
|
Нижний пояс |
КЭ-01-50. БКНБ12-1к |
3Ø36АIII+ 2Ø10АIII |
(То же) 2Ø10АIII |
Как показал проверочный расчет ребристой плиты ПНС-12, в тех плитах, где была перепутана арматура классов АII и АIII продольных ребер, несущая способность таких плит недостаточна на 4%.
Крупные сколы ребер бетона нижнего пояса стропильной фермы на длине 2.5м с оголением стержня напрягаемой арматуры Ø32АIII (угол скола 100х100мм) при тушении пожара холодной водой обусловлен отсутствием проектных каркасов К7 с конструктивной продольной арматурой 4Ø10АIII и поперечной арматурой Ø5 ВI с шагом 200 мм. Эти сколы стали основным признаком аварийного состояния стропильной фермы по оси (21, А-Д) над очагом пожара и причиной ее демонтажа.