4.3 Радиальные отстойники для производственных сточных вод

1. в соответствии с [1] высота слоя загрузки Н₁=500мм=0,5м

2. в соответствии с [1] коэффициент использования объема для радиальных отстойников К=0,45.

3. в соответствии с [1] найдем время отстаивания при методом интерполяции при эффективности осветления Э=60% ( при t₁=3600 сек; при t₂=2700 сек. ):

В соответствии с рисунком 1 при n₂=0.25.

5) в соответствии с типоразмерами радиальных отстойников примем глубину проточной части Н_р=3,4 м.

6) найдем гидравлическую крупность оседающих частиц u_o, мм/с, по формуле:

7) произведем пересчет гидравлической крупности с учетом температуры сточных вод t_св=15 ⁰С при динамической вязкости . При t_св=20 ⁰С (лабораторные условия)

8) определим вертикальную турбулентную составляющую в предположении, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

9) установим 2 радиальных отстойника (N=2)

10) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

= =23,8 м.

11) в соответствии с [2] скорость на половине радиуса,

12) определим вертикальную турбулентную составляющую, исходя из того, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

13) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

= =24м.

14) следовательно, выбираем 2 типовых радиальных отстойника D=24м, Н_р=3,4м.

15) в соответствии с [2] теоретическое время осветления сточной воды, t, ч, равно:

,

где V- объем отстойника, м³.

Итак, время осветления в первичных отстойниках для производственных сточных вод менее, чем в первичных отстойниках для городских сточных вод, что связано с полученными значениями гидравлической крупности.

16) в соответствии с [2] масса уловленного осадка равна, G_сух, т/сут:

,

где Q=10500 м³/сут – максимальный среднесуточный расход сточных вод с учетом часового коэффициента неравномерности подачи сточных вод в коллектор;

Э=0,60 – эффективность очистки;

=350 мг/л – концентрация взвешенных веществ на входе в отстойник;

К=1,2 – коэффициент, принимаемый в соответствии с [2].

17) найдем плотность осадка, т/м³, образовавшегося в отстойнике:

, где

=3 т/м³-плотность твердых частиц, оседающих на дно отстойника;

=1 т/м³-плотность воды;

, где W=98% - первоначальная влажность осадка.

18) найдем объем уловленного осадка, , при плотности осадка =1,01 т/м³

19) в соответствии со СНиП 20403-85 высота накопления осадка у внешней стенки отстойника Н₂=0,3м и возвышение борта отстойника под кромкой сборно-кольцевого водослива Н₃=0,5м.

20) найдем общую высоту отстойника: Н=Н₁+Н₂+ Н₃=4,2 м.

21) в соответствии с [2] максимальный секундный расход СВ на 1 отстойник,

22) пусть скорость течения воды в трубопроводе , тогда в соответствии с [1] диаметр трубы (по ширине сборного устройства в лотках b=500мм). Уклон лотка i=0.001.

23) найдем расход воды в конце каждого полукольца лотка,

24) в соответствии с [2] найдем критическую глубину воды в конце каждого полукольца при свободном сливе воды,

=0,045м, где

g =9.81м/с²- ускорение свободного падения.

25) в соответствии с [1] производительность одного отстойника

, где

К=0,45 – коэффициент использования объема для радиальных отстойников.

26) в соответствии с [2] объем выпускаемого осадка из одного отстойника , из условия, что выгрузка осадка производится 1 раз в смену, равен:

,

где n = 2- количество отстойников.

27) в соответствии с [2] для обеспечения выпуска осадка за 1 час его расход, , должен быть не менее:

28) в соответствии с [2] скорость движения осадка в трубопроводе должна быть не менее . Тогда диаметр трубопровода для отвода осадка , должен быть:

=0,083м=83мм

29) в соответствии с [1] диаметр трубопровода для удаления осадка следует принимать не менее 200мм. Следовательно, примем d_ос=200мм.

30) при скорости расход по трубопроводу будет равен:

31) найдем время выгрузки осадка,

32) концентрация взвешенных веществ на выходе из отстойника