4.3 Первичные радиальные отстойники для городских сточных вод

1. в соответствии с [1] высота слоя загрузки Н₁=500мм=0,5м

2. в соответствии с [1] коэффициент использования объема для радиальных отстойников К=0,45.

3. в соответствии с [1] найдем время отстаивания при методом интерполяции при эффективности осветления Э=60% ( при t₁=7200 сек; при t₂=3600 сек. ):

4) в соответствии с [1] найдем степень n₂ (по рисунку 1)

Рисунок 1-Зависимость показателя степени от исходной концентрации взвешенных веществ в городских и производственных сточных водах при эффекте отстаивания

В соответствии с рисунком 1 при n₂=0.35.

5) в соответствии с типоразмерами радиальных отстойников примем глубину проточной части Н_р=3,4 м.

6) найдем гидравлическую крупность оседающих частиц u_o, мм/с, по формуле:

7) произведем пересчет гидравлической крупности с учетом температуры сточных вод t_св=26 ⁰С при динамической вязкости . При t_св=20 ⁰С (лабораторные условия)

8) определим вертикальную турбулентную составляющую в предположении, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

9) установим 4 радиальных отстойника (N=4)

10) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

= =25.8 м.

11) в соответствии с [2] скорость на половине радиуса,

12) определим вертикальную турбулентную составляющую, исходя из того, что скорость оседания частиц в соответствии с [2]

13) диаметр каждого отстойника должен быть не менее:

= =26,16м.

14) в соответствии с [2] скорость на половине радиуса,

15) следовательно, выбираем 4 типовых радиальных отстойника D=27м, Н_р=3,4м.

16) в соответствии с [2] теоретическое время осветления сточной воды, t, ч, равно:

,

где V- объем отстойника, м³.

17) в соответствии с [2] масса уловленного осадка равна, G_сух, т/сут:

,

где Q=13608 м³/сут – максимальный среднесуточный расход сточных вод с учетом часового коэффициента неравномерности подачи сточных вод в коллектор;

Э=0,60 – эффективность очистки;

=217 мг/л – концентрация взвешенных веществ на входе в отстойник;

К=1,2 – коэффициент, принимаемый в соответствии с [2].

18) найдем плотность осадка, т/м³, образовавшегося в отстойнике:

, где

=3 т/м³-плотность твердых частиц, оседающих на дно отстойника;

=1 т/м³-плотность воды;

, где W=98% - первоначальная влажность осадка.

19) найдем объем уловленного осадка, , при плотности осадка =1,01 т/м³

20) в соответствии со СНиП 20403-85 высота накопления осадка у внешней стенки отстойника Н₂=0,3м и возвышение борта отстойника под кромкой сборно-кольцевого водослива Н₃=0,5м.

21) найдем общую высоту отстойника: Н=Н₁+Н₂+ Н₃=4,2 м.

22) в соответствии с [2] максимальный секундный расход СВ на 1 отстойник,

23) пусть скорость течения воды в трубопроводе , тогда в соответствии с [1] диаметр трубы (по ширине сборного устройства в лотках b=500мм). Уклон лотка i=0.001.

24) найдем расход воды в конце каждого полукольца лотка,

25) в соответствии с [2] найдем критическую глубину воды в конце каждого полукольца при свободном сливе воды,

=0,055м, где

g =9.81м/с²- ускорение свободного падения.

26) в соответствии с [1] производительность одного отстойника

, где

К=0,45 – коэффициент использования объема для радиальных отстойников.

27) в соответствии с [2] объем выпускаемого осадка из одного отстойника , из условия, что выгрузка осадка производится 1 раз в смену, равен:

,

где n = 4- количество отстойников.

28) в соответствии с [2] для обеспечения выпуска осадка за 1 час его расход, , должен быть не менее:

29) в соответствии с [2] скорость движения осадка в трубопроводе должна быть не менее . Тогда диаметр трубопровода для отвода осадка , должен быть:

=0,053м=53мм

30) в соответствии с [1] диаметр трубопровода для удаления осадка следует принимать не менее 200мм. Следовательно, примем d_ос=200мм.

31) при скорости расход по трубопроводу будет равен:

32) найдем время выгрузки осадка,

33) концентрация взвешенных частиц на выходе из отстойников