Расходы пара и теплоты на нужды отопления. (форма 4)

Здания и сооружения	Vзд, м³	qот, Вт/м³	от, Вт/ (м3К)	qот* , Вт/(м³ К)	tн, ºC	tн*, ºC	tвн, ºC	Qот, ГДж/см	Qот*, Гдж/см	Dот, т/см	Dот*, т/см
Корпус первичной переработки	33000	0,19	0,239	0,194	-4,4	-28	13	3,95	7,56
Колбасный цех	20000	0,18	0,226	0,184	-4,4	-28	12	2,13	4,24
Консервный цех	15000	0,20	0,251	0,204	-4,4	-28	15	2,10	3,79
Санбойня	4200	0,31	0,389	0,316	-4,4	-28	14	0,87	1,61
Помещение для кратковременного содержания скота	1800	1,4	1,758	1,428	-4,4	-28	15	1,77	3,18
Вспомогательные цеха	19000	0,23	0,289	0,235	-4,4	-28	14	2,91	5,40
Бытовые помещения	12000	0,24	0,301	0,245	-4,4	-28	17	2,23	3,56
Административные помещения	2400	0,55	0,691	0,561	-4,4	-28	18	1,07	1,78
Всего:								17,03	31,12	8,01	14,64

Определение расходов теплоты и пара на нужды вентиляции

Подогрев воздуха в калориферах для нужд вентиляции производится для отдельных помещений технологических цехов. Расход теплоты на нагрев воздуха в отдельных зданиях для среднеотопительного периода определяется по формуле:

Q_Bi = q_Bi * V^в_здi (t_внi – t_н) _см 10^-9 , ГДж/смену

где V^в_здi – объемы вентиляционных помещений технологических цехов, м³ (принимаются равными 0,35….0,45 от общих объемов зданий, берем 0,40)

q_Bi – удельные вентиляционные характеристики зданий, Вт/м³К

1. Корпус первичной переработки скота.

q_в1 = 0,75 В/м³К;

V^в_зд1 = 33000 * 0,40 = 13200 м³;

t_{вн 1} = 13 ⁰С;

t_н = -4,4 ⁰С;

_см = 3600  8 = 28800 сек;

Q_B1 = q_B1 * V^в_зд1 (t_вн1 – t_н) _см 10^-9

Q_В1 = 0,75  13200 (13 – (-4,4))  28800  10^-9 = 4,96 ГДж/смену

2. Колбасный цех.

q_в2 = 0,79 В/м³К;

V^в_зд2 = 20000 * 0,40 = 8000 м³;

t_{вн 2} = 12 ⁰С;

t_н = -4,4 ⁰С;

_см = 3600  8 = 28800 сек;

Q_B2 = q_B2 * V^в_зд2 (t_вн2 – t_н) _см 10^-9

Q_В2 = 0,79  8000 (12 – (-4,4))  28800  10^-9 = 2,99 ГДж/смену

3. Консервный цех.

q_в3 = 0,83 В/м³К;

V^в_зд3 = 15000 * 0,40 = 6000 м³;

t_{вн 3} = 15 ⁰С;

t_н = -4,4 ⁰С;

_см = 3600  8 = 28800 сек;

Q_B3 = q_B3 * V^в_зд3 (t_вн3 – t_н) _см 10^-9

Q_В3 = 0,83  6000 (15 – (-4,4))  28800  10^-9 = 2,78 ГДж/смену

4. Санбойня.

q_в4 = 0,90 В/м³К;

V^в_зд4 = 4200 * 0,40 = 1680 м³;

t_{вн 4} = 14 ⁰С;

t_н = -4,4 ⁰С;

_см = 3600  8 = 28800 сек;

Q_B4 = q_B4 * V^в_зд4 (t_вн4 – t_н) _см 10^-9

Q_В4 = 0,90  1680 (14 – (-4,4))  28800  10^-9 = 0,80 ГДж/смену

Общий расход теплоты на нужды вентиляции определяются по формуле:

, ГДж/смену

Q_В = 4,96+2,99+2,78+0,80 = 11,53 ГДж/смену

Расход пара на нужды вентиляции отдельных цехов определяется по формуле:

D_вi = Q_вi 10³ / ((h_x – h_пксi) _к), т/смену

где h_x – энтальпия влажного насыщенного пара, используемого в калориферах производственных цехов = 2619,81, кДж/кг (точка Г)

h_пксi – энтальпия пароконденсатной смеси после калориферов в отдельных целях, кДж/кг (точка Д)

_к – коэффициент полезного использования теплоты в калориферах (принимается равным 0,8….0,9) = 0,85

1. Корпус первичной переработки скота.

Q_в1 = 4,96 ГДж/смену;

h_x1 = 2619,81 кДж/кг;

h_пксi = 916,751 кДж/кг;

_к = 0,85;

D_в1i = Q_в1 10³ / ((h_x – h_пкс1) _к)

D_в1 = 4,96 * 10³ / ((2619,81 – 916,751) 0,85) = 3,43 т/смену

2. Колбасный цех.

Q_в2 = 2,99 ГДж/смену;

h_x2 = 2619,81 кДж/кг;

h_пкс2 = 894,740 кДж/кг;

_к = 0,85;

D_в2 = Q_в2 10³ / ((h_x – h_пкс2) _к)

D_в2 = 2,99 * 10³ / ((2619,81 – 894,740) 0,85) = 2,04 т/смену

3. Консервный цех.

Q_в3 = 2,78 ГДж/смену;

h_x3 = 2619,81 кДж/кг;

h_пкс3 = 950,914 кДж/кг;

_к = 0,85;

D_в3 = Q_в3 10³ / ((h_x – h_пкс3) _к)

D_в3 = 2,78 * 10³ / ((2619,81 – 950,914) 0,85) = 1,96 т/смену

4. Санбойня.

Q_в4 = 0,80 ГДж/смену;

h_x4 = 2619,81 кДж/кг;

h_пкс4 = 916,751 кДж/кг;

_к = 0,85;

D_в4 = Q_в3 10³ / ((h_x – h_пкс4) _к)

D_в4 = 0,80 * 10³ / ((2619,81 – 916,751) 0,85) = 0,55 т/смену

Общий расход пара на нужды вентиляции определяется по формуле:

, т/смену

D_в = 3,43+2,04+1,96+0,55 = 7,98 т/смену

Результаты расчетов представляются по форме 5