
- •1. Введение.
- •II класса
- •2 Порядка
- •3.Определение кинематических характеристик кулисного механизма.
- •3.1.План положений механизма.
- •3.2.Планы аналогов скоростей.
- •4.Динамическая модель машинного агрегата.
- •5.Определение приведенного момента инерции звеньев кулисного механизма с переменным моментом инерции.
- •6.Определение приведённого момента сил сопротивления и движущих сил.
- •6.1.Определение приведенного момента сил сопротивления.
- •6.2.Определение работы сил сопротивления ас и движущих сил Ад.
- •6.3.Графическое интегрирование.
- •6.4.Определение приведенного момента движущих сил .
- •7.Определение постоянной составляющей приведенного момента инерции и установление необходимости в маховике.
- •8.Расчёт маховика.
- •Эскиз маховика
- •9. Динамический анализ машинного агрегата.
- •10.Динамический анализ кулисного механизма
- •10.1.Задачи и методы динамического анализа механизма
- •10.2.Кинематический анализ механизма
- •11.Силовой расчет механизма
- •11.1Определение сил инерции и моментов сил инерции звеньев
- •11.2.Кинетостатический силовой анализ механизма
- •12.Проектирование кулачкового механизма.
- •Исходные данные:
- •13.Кинематическое исследование планетарного зубчатого механизма.
- •13.1 Расчет параметров зацепления и зубчатых колес и построение картины эвольвентного зацепления.
- •Диаметры начальных окружностей:
- •Радиусы кривизны эвольвент на вершинах зубьев:
- •13.2 Оценка проектируемой передачи по качественным показателям
- •14. Подбор сечения для звеньев
- •Список литературы
6.Определение приведённого момента сил сопротивления и движущих сил.
6.1.Определение приведенного момента сил сопротивления.
На
выходное звено дробящей плиты действует
сила сопротивления P.
Приложенный к динамической модели (к
кривошипу) приведенный момент сил
сопротивления
определяем из условия равенства
мгновенных мощностей, развиваемых
моментом
на кривошипе и силой P
на выходном звене.
.
Так как силы тяжести звеньев меньше сил сопротивления, то при расчете их не учитываем. Используя данные таблицы 2, вычисляем значения в соответствующих положениях. Данные расчетов заносим в табл. 5.
Таблица 5
№ |
|
F |
|
|
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
2 |
0,1369047 |
0 |
0 |
0 |
3 |
0,3190476 |
0 |
0 |
0 |
4 |
0,1785714 |
0 |
0 |
0 |
5 |
0,0205952 |
0 |
0 |
0 |
5-6 |
0 |
0 |
0 |
0 |
6 |
0,0592857 |
30000 |
1778,57 |
49,4 |
7 |
0,0917857 |
30000 |
2753,57 |
76,49 |
8 |
0,1095952 |
30000 |
3287,86 |
91,33 |
9 |
0,12 |
30000 |
3600 |
100 |
10 |
0,1169048 |
30000 |
3507,14 |
97,4 |
11 |
0,0979762 |
30000 |
2939,29 |
81,65 |
12 |
0,0572619 |
30000 |
1717,86 |
47,72 |
Строим
график
.
Масштабные коэффициенты по оси
абсцисс–
;
по оси ординат –
6.2.Определение работы сил сопротивления ас и движущих сил Ад.
Работа
сил сопротивления равна
.
График
построим графическим интегрированием
графика
.
Выбираем
полюсное расстояние h=40
мм
.
Тогда масштабный коэффициент графика
работ получим:
6.3.Графическое интегрирование.
Разделим
площадь графика
системой вертикальных прямых
на равные участки. На каждом участке
получим криволинейные трапеции. Заменим
эти трапеции равновеликими прямоугольниками,
высоты которых сносим на ось
и из полюса
,
взятого на расстоянии
слева от оси ординат, проводим снесенные
точки лучи
…
Затем в системе координат
,
начиная от 0, на каждом участке
последовательно проводим от руки
параллельные, соответствующие лучам.
Полученная ломаная линия представляет
собой систему хорд интегральной прямой,
т.е. графика
.
Соединив плавной кривой вершины ломаной
линии, получим график приведенного
момента сил
.
Полюсное расстояние
следует выбирать таким, чтобы масштаб
графика находился в соответствии с
чертежными стандартами.
Так как работа сил сопротивления равна:
,
то график AC-φ1 построим графическим интегрированием графика MnC -φ1.
Так как из уравнения движения для установившегося движения за цикл Аδ=Аc, а также, поскольку, Mnδ=const, график работы движущихся сил имеет вид прямой, соединяющей начало координат с концом графика Аc.