6.1. Быстроходный вал.

R_1max=R_A=6569,04 Н≈6,6 кН

Подшипник №212, С=52,0 кН; С_о=37,5 кН.

Р=(X∙V∙F_r+F_a∙Y)∙К_Б∙К_Т,

где F_r – радиальная нагрузка, F_r=R_А=6,6 кН;

F_a - осевая нагрузка, F_a= F_a1=0 кН;

X, Y – коэффициенты [1, с.212, т.9.18];

V – коэффициент кольца, V=1;

К_Б – коэффициент безопасности [1, с.214, т.9.19];

К_Т – температурный коэффициент [1, с.214, т.9.20].

F_a/C_o=0 e=0,19

F_a/F_r=0; F_a/F_r<e

X=1,0; Y=0; К_Б=1,4; К_Т=1,0.

Р=6,6∙1∙1∙1,4=9,24 кН.

,

где n – частота вращения вала, 177,61 об/мин;

с – динамическая грузоподъемность, 52,0 кН;

р – эквивалентная динамическая нагрузка, 9,24 кН;

m – показатель степени, 3;

час> L_hmin=10 000 час.

6.2. Тихоходный вал.

R_2max=R_D=16015,4 Н ≈16 кН

Подшипник №218; С=95,6 кН; С_о=62,0 кН.

F_r=R_D=16 кН; F_a=0 кН;

F_a/C_o=0 e=0,19

F_a/F_r=0; F_a/F_r<e

X=1,0; Y=0; К_Б=1,4; К_Т=1,0.

Р=16∙1∙1∙1,4=22,4 кН.

час> L_hmin=10 000 час.

7. Расчет элементов корпуса редуктора.

7.1. Расчет глубины подшипниковых гнезд. Разрез редуктора по плоскости разъема.

l₂=δ+K₂+4 [1, с.240, рис.10.18, сечение В-В, вид К],

где δ – толщина стенки основания корпуса редуктора [1, с.241, т.10.2];

K_i – размер, определяемый диаметром болта [1, с.242, т.10.3].

δ=0,025∙a_w+1=0,025∙280+1=8≥8, δ=8.

В редукторе три группы болтов:

1. d₁ – фундаментные болты, соединяющие основание корпуса редуктора с основанием или рамой.

d₁=0,036∙a_w+12=0,036∙280+12=22,08 мм.

24М – метрическая резьба.

2. d₂ – болты, расположенные в подшипниковых гнездах, которые воспринимают нагрузку на подшипники.

d₂=0,75∙ d₁=0,75∙24=18 мм.

20М.

3. d₃ – фланцевые болты, соединяющие фланцы основания и крышки корпуса редуктора.

d₃=0,6∙ d₁=0,6∙24=14,4 мм.

16М.

K₂=48 мм.

l₂=8+48+4=60 мм.

7.2. Расстояние от осей болтов d₂ до осей валов.

,

где D_Б – диаметр наружного кольца подшипника быстроходного вала, 110 мм;

е=1,1∙d₂=1,1∙20=22 мм;

.

,

где D_T – диаметр наружного кольца подшипника тихоходного вала, 160 мм;

.

7.3. Расчет расстояний от внутренней стенки корпуса редуктора до осей болтов d₂.

n₂=δ+с₂=8+25=33 мм. Для болтов 20М c₂=25 мм.

7.4. Расчет ширины фланцев, соединяющих основание и крышку корпуса редуктора. [1, с.240, рис.10.18, сечение Б-Б]

l₃=δ+K₃=8+39=47 мм.

7.5. Расчет ширины расстояния от осей болтов d₃ до внутренней стенки корпуса редуктора.

n₃=δ+c₃=8+21=29 мм.

7.6. Расчет ширины опорного фланца и расстояния от внутренней стенки корпуса редуктора до осей отверстий под фундамент болта d₁[1, с.240, рис. 10.18, вариант лапы без бобышки].

l₁=δ+K₁=8+54=62 мм;

n₁=δ+c₁=8+34=42 мм/

7.7. Расчет толщины фланцев под болты d₃ [1, с.240, рис.10.18, сечение Б-Б].

7.7.1. Нижний фланец.

b=1,5∙δ=1,5∙8=12 мм.

7.7.2. Верхний фланец.

b₁=1,5∙δ₁,

где δ₁ – толщина стенки крышки корпуса, δ_min=8 мм.

δ₁=0,02∙a_w+1=0,02∙280+1=6,6 мм.

δ₁=8 мм.

b₁=1,5∙8=12 мм.

Библиографический список.

1. Курсовое проектирование деталей машин/ С.А. Чернавский, К.Н. Боков, И.М. Чернин и др. – М.: Машиностроение, 1988. – 416 с.

2. Баранов Г.Л. Расчет деталей машин: учебное пособие. - Екатеринбург: ИВТОБ УГТУ-УПИ , 2007. – 220 с.

3. Расчет зубчатых передач: методические указания по курсам «Детали машин» и «Механика»/ Г.И. Казанский и др. – Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2002. – 36 с.

4. Баранов Г.Л. Расчет зубчатых цилиндрических передач. – Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2005. – 31 с.

5. Баранов Г.Л. Расчет валов, подшипников и муфт. – Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2005. – 45 с.

6. Посадки основных деталей редукторов: учебное электронное текстовое издание/ В.И. Вешкурцев, Л.П. Вязкова, Л.В. Мальцев. Информационный портал ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 1995. Режим доступа: http//www.ustu.ru.

7. Зиомковский В.М. Детали машин, основы конструирования: учебное пособие для немашиностроительных специальностей втузов. – Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2005. – 153 с.

8. Баранов Г.Л. Проектирование одноступенчатого цилиндрического редуктора. – Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2005 – 47 с.

22