5. Расчет сварных швов, прикрепляющих пояса к стенке балки

Расчетное усилие, приходящееся на поясной шов длиной l_ = 1см [4, формула (4.21)]

,

где – максимальная поперечная сила с эпюры;

S – статический момент отсеченной части сечения, т.к. усилие определяется на уровне поясных швов балки, то

I – момент инерции относительно оси х – х;

.

Минимальный катет двустороннего шва из условия среза по металлу шва [4, формула (4.22)]

;

То же самое из условия среза по металлу границы сплавления [4, формула (4.23)]

где _f, _z – коэффициенты, учитывающие вид сварки [1, п.11.2*., табл. 34*]; при полуавтоматической сварке проволокой сплошного сечения при d<1,4 или порошковой проволокой _f =0,7; _z =1;

_wf, _wz – коэффициенты условий работы шва. [1, п. 11.2*.]; _wf = _wz = 1;

_с – коэффициент условий работы металла соединяемых элементов [1, табл. 6*, примеч.4] _с=1;

R_wf, R_wz – расчетные сопротивления сварных соединений [1, п. 3.4., табл. 3]

,

где R_wun – нормативное сопротивление металла шва [1, табл. 4*]; принимаю электрод Э 42 по ГОСТ 9467-75; тогда R_wun = 42 ;

_wm – коэффициент надежности по материалу шва [1, табл. 3, прим. 3]; _wm=1,25;

;

,

R_un – нормативное значение временного сопротивления стали [1, табл. 51*]; R_un = 37

;

l_w – расчетная длина шва, l_w=1 см;

;

;

МК –Сз-07-24сп – 2010	Лист
	13

За расчетный катет шва принимается большее из двух полученных значений при выполнении конструктивных требований, предусматривающих [1, п. 12.8.]:

- , где t – наименьшая толщина свариваемых элементов;

1,2 ∙ 1,2=1,44 см;

-катет углового шва следует принимать не менее указанных в [1, табл. 38*].

Принимаю катет шва 5 мм при полуавтоматической сварке.

МК –Сз-07-24сп – 2010	Лист
	14

6. Проверка общей устойчивости

Устойчивость балок двутаврового симметричного сечения на участке между связями – второстепенными балками – не требуется проверять, если выполняется условие [1, табл. 8*, ф. (37)], т.е. наибольшие значения l_ef/b не должны превышать значений, определяемых по формуле,

_,

где b и t – соответственно ширина и толщина сжатого пояса;

h – расстояние (высота) между осями поясных листов;

l_ef – наибольшая свободная длинна до закрепления второстепенных балок;

14,57 < 16,54, следовательно, обеспечена общая устойчивость.

В связи с ограничением конструктивной высоты перекрытия h_констр = 1,9 м (задание) необходимо выбрать такое сопряжение балок, которое позволит разместить конструкции перекрытия в пределах заданной конструктивной высоты. Принимаю сопряжение главной и второстепенной балок в одном уровне.

6.1 Местная устойчивость.

В местах приложения больших сосредоточенных неподвижных нагрузок в главной балке устанавливаются поперечные ребра жесткости на всю высоту стенки.

bp≥hct/30+40;

bp-ширина выступающей части ребра.

bp≥1600/30+40=93,3 мм;

tp= bp/15=6.22 мм (min 4мм).

Tp-толщина ребра.

МК –Сз-07-24сп – 2010	Лист
	15