48. Определение границ условного фундамента при расчете осадок свайных фундаментов.

Д авление в свайном фундаменте распространяется на большую площадь, чем размеры самих свай. Расчет ведем по II группе предельных сосотояний: абсолютная осадка не должна превышать Sдоп. Определяем размеры условного фундамента. Условный фундамент – это тот фундамент, который учитывает одновременно передачу на подошву СФ сил сопротивления по боковой поверхности и сил сопротивления от острия сваи. α = φср/4; φср = (φ₁h₁ + φ₂h₂ + φ_nh_n)/(h₁ + h₂ + h_n); АВСD – условный фундамент для расчета осадки. Если сваи прорезают надежные грунты при наличии слабых грунтов, то размеры условного фундамента определяем от подошвы нижележащего слабого слоя грунта. bс = bо + 2h_i tg α, lс = lо + 2h_i tg α ; dс – глубина заложения условного фундамента: dс = dр + ∑ h_n; если β > α = φср/4.

49. Определение несущей способности забивных свай по данным статистического зондирования грунтов.

Знач-е предельного сопротивления сваи в точке зондирования Fu, кН, определяют по формуле: Fu = Rs ·A + f ·h· u, R_s — пред-е сопр-е гр под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;

A — площадь попер-го сеч-я ствола сваи (не зависит от наличия или отсутствия у сваи острия), м²;f — среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа; h — глубина погруж-я сваи от пов-ти гр-та около сваи, м; u — периметр попер-го сеч-я ствола сваи, м.Пред-е сопр-ие грунта под нижним концом забивной св R_s кПа, по данным зондирования опр-ют: R_s = ₁ q_s. где ₁ — коэф-т перехода от q_s к R_s приним-мый по табл.СНиП f от типа зонда; q_s — ср значение сопр-я гр, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расп-ом в lim 1-го d ↑ и 4-х d ↓ отметки острия сваи (где d — диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоуг. сечения сваи, м). Ср знач-е пред-го сопр-я гр на боков пов-ти забивной сваи f, кПа, по данным зондирования гр-та в рассматриваемой точке следует опр-ть: f = ₂ f_sг де ₂, — коэф-т, прин-й по табл.;

f_s — ср знач-е сопр-я гр на бок пов-ти зонда, кПа, опр-е как частное от деления измеренного общего сопр-я гр на бок пов-ти зонда на пл-дь его бок пов-ти в lim от пов-ти грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое. F=(Q1-Q2)/h*u

50. Определение несущей способности свай по данным динамических испытаний. Методика испытаний.

При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления F_u кН, по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах s_a  0,002 м следует опр-ть по формуле

 — коэффициент, принимаемый по табл. СНиП в зависимости от материала сваи, кН/м²;

A — пл-дь попер сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м²;

M — коэф-т, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай — по табл. в зав-ти от вида грунта под их нижними концами;

E_d — расчетная энергия удара молота, кДж, по табл., или расчетная энергия вибропогружателей — по табл.;

е_a — фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при прим-и вибропогружателей — от их работы в течение 1 мин, м;

m₁ — масса молота с ударной частью или вибропогружателя, т;

m2 — масса сваи и наголовника, т;

m3 — масса подбабка (при вибропогружении свай m3 =0),т;

 — коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ² = 0,2, а при вибропогружателе ² = 0;