19. Интерференция скважин.

В случае интерференции скважин несовершенных по степени вскрытия в условиях течения по закону Дарси вначале определяется дебит совершенных скважин радиусами rс по формулам теории интерференции для притока к стокам и источникам на плоскости, а затем фильтрационное сопротивление каждой скважины увеличивается на величину коэффициентов несовершенства Сi (i=1,…,4). Если определены коэффициенты фильтрационных сопротивлений Ан и Вн , указанным выше аналитическим оценочным методом или прямым испытанием скважины путем пробных откачек при установившемся режиме, можно использовать метод эквивалентных фильтрационных сопротивлений для исследования интерференции несовершенных скважин, в том числе при двухчленном законе фильтрации. Для этого двухчленный закон надо представить в виде: ∆p=AQ + p҆ ҆  Q   , где p҆ ҆  =  BQ = p҆ ҆  (Q) можно рассматривать как нелинейное сопротивление, добавляемое к внутреннему сопротивлению p , определяемому конечным расстоянием между скважинами в батарее.

Например, в схеме фильтрационных сопротивлений для условий линейного закона фильтрации, внутренние  сопротивления p следует заменить суммой p+ p҆ ҆  (Q) , где p҆ ҆  (Q) = BQ для каждой скважины. Дальнейший расчет ведется, как и ранее, при помощи законов Ома и Кирхгофа, но система уравнений получается уже не линейной, а содержащей квадратные уравнения, что приводит к усложнению вычислений.

20. Взаимодействие скважин в неоднородно проницаемом и анизотропном пластах при проницаемости в законтурной области меньше проницаемости внутри контура.

При разработке часто возникают условия, при которых проницаемость в законтурной области меньше проницаемости внутри контура. Пусть в круге радиуса R₀ проницаемость k₁, а в кольце R_к проницаемость k₂. При этом R_к>>a, радиуса батареи.  Поток к n эксплуатационным скважинам идёт от окружности радиуса R₀ и дебит G₁ каждой скважины определяется по , где вместо _к следует поставить ₀ - потенциал на границе двух сред, а вместо R_к - R₀. Во второй области поток плоскорадиален от контура R_к до укрупненной скважины радиуса R₀ и дебит скважины  , где G определяется по формуле . Имея в виду, что в пределах каждой зоны k=const, распишем потенциал в виде =kФ+С, где  . Подставляя данное выражение для  в соотношение для дебитов и исключая Ф₀ получим . 4.57 Для однородной несжимаемой жидкости Ф=р/, а вместо массового дебита G^/ надо подставить объёмный дебит Q. Пользуясь (4.57) можно сравнить дебиты батареи при различных относительных размерах частей I и II пласта и при различных соотношениях между проницаемостями. Расчеты показывают, что приk₁/k₂=<1 величина коэффициента суммарного взаимодействия   (отношение суммарного дебита группы совместно действующих скважин к дебиту одиночной скважины) всегда выше, чем U батареи, действующей при тех же условиях в однородном пласте (=1). Если же >1, то U будет меньше его значения в однородном пласте. При одних и тех же значениях  взаимодействие скважин будет тем больше, чем большую площадь при данных условиях занимает менее проницаемая часть пласта.

Для анизотропных пластов, т.е. где неоднородность имеет некоторую направленность, скважины взаимодействуют приблизительно также как и в анизотропном пласте. Эффект взаимодействия будет значительно усиленным или ослабленным лишь при резком различии проницаемостей в двух определённых направлениях: в направлении линии расстановки скважин и в направлении, перпендикулярном к этой линии. Ослабление взаимодействия наблюдается в случае более низкой проницаемости в направлении линии расстановки скважин по сравнению с проницаемостью в перпендикулярном направлении. Усиление эффекта взаимодействия происходит в обратном случае. Таким образом, для уменьшения эффекта взаимодействия при закладывании новых скважин следует выбирать направление, в котором пласт наименее проницаем