Дифферент судна на отход, δα , м, определяем по формуле [12, c.9]

δ_α = d_н - d_к , (10.1)

где d_н - осадка носом [6], м

d_к - осадка кормой[6], м

δ_α = 6,36 – 6,66 = –0,3 м

Т_ср =6,51м

10.3 Расчет дифферента на приход

Таблица 6- Расчёт дифферента на приход.

Статья нагрузки	Масса груза m, т	Отстояние центра тяжести от миделя ±lx, м	Статический момент относительно миделя ±Mx ,т м
Трюм 1
1 Картон	230	+26,6	+6118
2 Удобрение	1007,5	+26,6	+26799,5
Трюм 2
1 Алюминий	300	+8,2	+2460
2 Пилолес	705	+8,2	+5781
3 Удобрение	636,5	+8,2	+5219,3
Трюм 3
1 Пилолес	95	-9,5	-902,5
2 Картон	370	-9,5	-3515
3 Алюминий	333,3	-9,5	-3166,4
4 Удобрение	374,1	-9,5	-3553,9
Прочее
Топливо	38,1	-18,5	-704,9
Вода	21	-40,3	-846,3
Экипаж	2	-29,5	-59
Прочие запасы	12	-28,8	-345,6
Судно порожнем	3232	-9,45	-30542,4
Итого	3756,5		-2741,8

Данные (см. таблицу 5), (см. Пр. А), [6]

10.4 Определение осадок и дифферента

на приход

Дифферент судна на приход, δ_α , м, определяем по диаграмме осадок по М_х = -2741,8 тм и по ∆= 7356,5 т [ 12, с. 11]

δ_{α =} dн - dк

где dн – осадка носом [ 6 ], м

dк – осадка кормой [ 6 ], м

δ_α = 6,44– 6,44 = 0м

Тср =6,44м

11 РАСЧЁТ И ПРОВЕРКА ОСТОЙЧИВОСТИ НА МОМЕНТ ОТХОДА И ПРИХОДА СУДНА

11.1 Расчёт остойчивости на отход

Таблица 7- Расчёт остойчивости на отход.

Статья нагрузки	Масса груза m, т	Отстояние центров тяжести от ОП lz , м	Статический момент относительно ОП Мz , т м
Трюм 1
1 Картон	230	10,5	2415
2 Удобрение	1007,5	6	6045
Трюм 2
1 Алюминий	300	2,1	630
2 Пилолес	705	7,8	5499
3 Удобрение	636,5	4,5	2864,2
Трюм 3
1 Пилолес	95	5,5	522,5
2 Картон	370	7,7	2849
3 Алюминий	333,3	2,6	866,6
4 Удобрение	374,1	3,2	1197,1
Прочее
Топливо	98,3	0,6	59
Вода	54,6	7,1	387,7
Экипаж	2	10	20
Прочие запасы	12	4,8	57,6
Судно порожнем	3232	8,15	26341
Итого	7450		49753,7

Таблица составлена по данным из [6], (см. с.3), (см. Пр. А)

11.2 Расчёт координат центра тяжести судна

Координаты центра тяжести судна Z _д , м, определяем по

формуле [12, с.13]

∆_o × Z_gо + ∑ m_i× Z_gi

Z_g = (11.1)

∆_o + ∑m_i

где Z_gо – отстояние центра тяжести от основной плоскости судна

порожнем [6, c.55], м

Z_gi – отстояние центра тяжести от основной плоскости судна

груза [6, c.55], м

∑ m_i – сумма масс груза без судна порожнем (см. с.20),т

Zgi = Mz гр = 23477 = 5,6

∑mi = 4218

3232 × 8,15+ 4218 х 5,6

Z_g = = 6,7м

3232 + 4218

11.3 Расчет начальной метацентрической высоты на отход

Начальная метацентрическая высота h, м, определяем по

формуле [ 12,c. 13]

h = Z_m - Z_g , (11.2)

где Z_m - расстояние поперечного метацентра от ОП [5] (взято из КЭТЧ по ТС = 6,51 ), м

h = 7,60 - 6,7= 0,9 м

11.4 Определение поправок на влияние свободных поверхностей жидкости

11.4.1 Поправки на влияние свободных поверхностей жидкости ∆h_i, м, вычисляем по формуле [6, с. 30]

∆h_i= (_ж*I_х)/∆ (11.3)

где _ж - плотность жидкости [10, с. 73], т/м³

∆ - водоизмещение судна (см. с.4)

момент инерции, I_х, м⁴, находим по формуле [6, с. 31]

I_x = (l*b³)/12 (11.4)

где l – длина танка [6, c.30], м b – ширина танка [6, c.30], м

I_x1,2 = (3,3х(8,8)³/12 = 187,4 м⁴

I_x3,4 = (3 х(8,8) ³/ 12 = 170,4 м⁴

11.4.2 Находим поправки на влияние свободных поверхностей ∆h1,м, и ∆h₂, м, по формуле (11.3)

∆h₁=(187,4 х 1)/7450 = 0,03м

∆h_{2 =} 0,03м

∆h₃=(170,4 х 0,95)/7450 = 0,02 м

∆h₄ = 0,02

11.4.3 Находим общую поправку на влияние свободных поверхностей ∆h, м, по формуле [6, c.31]

∑ ∆h =∆h₁ +∆h₂ + ∆h + ∆h (11.5)

∑ ∆h = 0,03+ 0,03 +0,02 + 0,02 = - 0,1 м

11.5 Определение исправленной высоты

Исправленную метацентрическую высоту ∆h_исп, м, определяем по формуле [12, c.14]

h_исп = h + ∆h

h_исп = 0,9+(-0,1)= 0,8 м

11.6 Определение допустимого продольного момента на отход

Продольная прочность корпуса судна характеризуется (М_{х. доп.),} который находится по кривым допустимых моментов [6], по дедвейту и арифметической полусумме моментов относительно абсциссы.

∑М_{x исп} = 56065т/м

∑М_{x исп} = 28032,5т/ м (11.7)

2

где М_{х исп} - сумма всех статических моментов относительно миделя без судна порожнем ( см. с. 21)

По диаграмме допустимых моментов, ∆w=4218т и полусумме моментов находим точку на графике. Точка получилась между оптимальным вариантом загрузки и допустимым моментом от сил действующих в рейсе. Значит судно удовлетворяет остойчивости Регистра РФ.

11.7 Определение допустимой метацентрической высоты

Допустимую метацентрическую высоту h_доп. , м, выбираем из [6] по Т_ср и Z_g.

h_доп. = 0,62 м

Получаем 0,62 м < 0,8 м , т.е. h_доп. < h_исп., значит перевозимый груз размещен правильно.

11.8 Расчет остойчивости на приход

Таблица 8- Расчёт остойчивости на приход.

Статья нагрузки	Масса груза m, т	Отстояние центров тяжести от ОП lz , м	Статический момент относительно ОП Мz , т м
Трюм 1
1 Картон	230	8,1	1863
2 Удобрение	1007,5	7,6	7657
Трюм 2
1 Алюминий	300	5,8	1740
2 Пилолес	705	5,5	3877,5
3 Удобрение	636,5	4,2	2673,3
Трюм 3
1 Пилолес	95	6	570
2 Картон	370	5,4	1998
3 Алюминий	333,3	6,9	2299,8
4 Удобрение	374,1	5,3	1982,7
Прочее
Топливо	38,1	0,6	22,9
Вода	21	7,1	149,1
Экипаж	2	6,3	12,6
Прочие запасы	12	6,3	75,6
Судно порожнем	3232	8,15	26341
Итого	7356,5		51262,5

Таблица составлена по данным из [6], (см. с.3), (см. Пр. А)

11.9 Расчет координат центра тяжести

судна

Координаты центра тяжести судна Z _д , м, определяем по формуле (11.1)

∆_o × Z_gо + ∑ m_i× Z_gi

Z_g = (11.1)

∆_o + ∑m_i

3232 × 8.15 + 4218 х 5,6

Z_g = = 6,7м

3232 + 4218

11.10 Расчёт начальной

метацентрической высоты на приход

Начальная метацентрическая высота h, м, определяем по формуле [ 12,c. 13]

h = Zm – Z

где Zm – отстояние поперечного метацентра от ОП [5 ], (см. КЭТЧ ),м.

h = 7,59 - 6,7 = 0,89 м

11.11 Определение поправок на влияние

свободных поверхностей жидкости

Поправки на влияние свободных поверхностей жидкости ∆h_i, м вычисляем по формуле [6, с. 30]

∆h_i= (_жхI_х)/∆ (11.3)

где _ж - плотность жидкости [10, с. 73], т/м³

∆ - водоизмещение судна (см. с.4)

момент инерции, I_х, м⁴, находим по формуле [6, с. 31]

I_x = (lxb³)/12 (11.4)

где l – длина танка [6, c.30], м b – ширина танка [6, c.30], м

I_x1,2 = (3,3х(8,8)³/12 = 187,4 м⁴

Ix3,4 = (3 х(8,8) ³/ 12 = 170,4 м⁴

11.4.2 Находим поправки на влияние свободных поверхностей ∆h1,м, и ∆h₂, м, по формуле (11.3)

∆h₁=(187,4 х 1)/7356,2 = 0,03м

∆h_{2 =} 0,03м

∆h₃=(170,4 х 0,95)/7356,2 = 0,02 м

∆h4 = 0,02

11.4.3 Находим общую поправку на влияние свободных поверхностей ∆h, м, по формуле [6, c.31]

∑ ∆h =∆h₁ +∆h₂ + ∆h + ∆h (11.5)

∑ ∆h = 0,03+ 0,03 +0,02 + 0,02 = - 0,1 м

11.12 Определение исправленной высоты

Исправленную высоту h_исп., м, определяем по формуле (11.6)

h_исп. = h +∑ ∆h = 0,72 м

11.13 Определение допустимого

продольного момента

11.13.1 Продольная прочность корпуса судна характеризуется (М_{х. доп.),} который находится по кривым допустимых моментов [6], по дедвейту и арифметической полусумме моментов относительно абсциссы.

∆w = 4124

∑М_{Х исп} = 53599,4 т/м

∑М_{Х исп} = 26799,4 т/м (11.13)

2

где М_{х исп} - сумма всех статических моментов относительно миделя без судна порожнем ( см. с. 21)

По диаграмме допустимых моментов, ∆w = 4124 и полусумме моментов

находим точку на графике. Точка получилась между оптимальным вариантом загрузки и допустимым моментом от сил действующих в рейсе. Значит судно удовлетворяет остойчивости Регистра РФ.

11.14 Определение допустимой

метацентрической высоты

Допустимую метацентрическую высоту h_доп., м, выбираем из [6] по Т_{ср =} 6,44 и Z_{g = 6,7}

h_доп. = 0,6 м

Получаем 0,62 м < 0,72 м , т.е. h_доп. < h_исп., значит груз размещен правильно.