
- •Одобрено учебно-методической комиссией энергетического факультета
- •Введение
- •1. Электроприводы с релейно-контакторными системами управления
- •1.1. Условные обозначения, применяемые в электрических схемах
- •1.2. Способы пуска и торможения электроприводов с рксу
- •Пуск двигателя постоянного тока в функции скорости
- •Динамическое торможение двигателя постоянного тока в функции скорости
- •Торможение противовключением двигателя постоянного тока
- •Пуск синхронного двигателя в функции скорости
- •Разгон двигателя постоянного тока до скорости выше основной в функции тока якоря
- •Пуск двигателя постоянного тока в функции времени
- •1.3. Защиты в электроприводе
- •2. Способы формирования процессов пуска в регулируемых электроприводах
- •2.1. Оптимальные кривые переходных процессов разгона и торможения электропривода
- •2.2 Связь частотной характеристики электропривода с кривой тока якоря при разгоне
- •2.3. Формирование переходного процесса пуска двигателя в разомкнутой системе преобразователь-двигатель
- •Функциональная схема, показатели процесса пуска
- •Анализ показателей пуско-тормозных процессов в разомкнутой системе преобразователь-двигатель
- •2.4. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью отрицательной обратной связи по току якоря
- •2.5. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью гибких обратных связей по напряжению на якоре двигателя
- •2.6. Применение последовательных корректирующих устройств для улучшения формы кривой тока якоря при разгоне электропривода
- •2.7. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью интегрального задатчика интенсивности в схеме с отрицательной обратной связью по скорости
- •2.8. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью задатчика интенсивности в схеме с отрицательной обратной связью по напряжению на якоре
- •3. Способы поддержания скорости электропривода
- •3.1. Исходные положения
- •3.2. Показатели разомкнутой системы «преобразователь двигатель»
- •3.3. Применение отрицательной обратной связи по скорости вращения двигателя
- •3.4. Применение отрицательной обратной связи по напряжению на якоре двигателя
- •3.5. Применение положительной обратной связи по току якоря двигателя (ir-компенсация)
- •3.6. Регулирование по возмущению
- •4. Регулируемые электроприводы постоянного тока
- •4.1. Основные сведения об элементах серии убср
- •4.2. Основные типы регуляторов, реализуемых на операционных усилителях серии убср
- •4.3. Структурные схемы электроприводов на элементах убср
- •4.4. Одноканальная схема вентильного электропривода с подчиненным регулированием Принципиальная схема электропривода
- •Выбор базовых величин переменных
- •Структурная схема электропривода и параметры звеньев
- •Преобразования структурной схемы
- •Настройка контура регулирования тока якоря двигателя крт
- •Настройка контура регулирования скорости крс
- •Статические характеристики электропривода
- •Формирование процессов разгона и торможения привода
- •Процессы в электроприводе, вызванные приложением статической нагрузки
- •4.5. Электропривод постоянного тока по схеме "источник тока - двигатель" Функциональная схема электропривода
- •Статические характеристики электропривода
- •Настройка системы электропривода
- •Формирование процессов в электроприводах с большим диапазоном изменения момента
- •4.6. Электропривод постоянного тока с двухзонным регулированием скорости Постановка задачи
- •Функциональная схема электропривода
- •Структурная схема двигателя при скорости вращения выше основной
- •Структурная схема электропривода при работе в зоне ослабленного потока двигателя
- •Настройка электропривода с двухзонным регулированием скорости. Рекомендации по выбору регуляторов
- •Учет переменных параметров двигателя при настройке крн и крс
- •Статические характеристики электропривода
- •4.7. Электропривод с реверсом поля двигателя
- •4.8. Вентильный электропривод с параллельными регуляторами
- •Функциональная схема электропривода
- •Особенности настройки одноконтурной системы регулирования напряжения
- •5. Регулируемые электроприводы переменного тока
- •5.1. Общие положения. Преимущества электроприводов переменного тока
- •5.2. Понятие векторного регулирования электромагнитного момента в электрической машине переменного тока
- •5.3. Синхронный электропривод с частотнотоковым регулированием момента Конструирование системы управления
- •Функциональная схема электропривода
- •Работа электропривода в установившихся режимах
- •Вывод соотношения для величины электромагнитного момента двигателя
- •Анализ выражения для электромагнитного момента сд в электроприводе с частотнотоковым управлением
- •Статические характеристики электропривода с чту
- •Габаритная мощность силовых элементов в электроприводе переменного тока
- •5.4. Частотнорегулируемые синхронные электроприводы с регулированием продольной и поперечной составляющих тока статора
- •Эволюция силовых цепей, приводящая к вентильному двигателю
- •Функциональная схема электропривода
- •Статические характеристики электропривода
- •5.6. Особенности формирования моментного треугольника в асинхронных электроприводах
- •5.7. Асинхронный электропривод с частотнотоковым управлением Принятый способ формирования момента ад
- •Принципиальная схема электропривода
- •Статические характеристики электропривода
- •5.8. Регулируемые асинхронные электроприводы массовых серий
- •5.9. Асинхронные электроприводы с регулированием напряжения на статоре Функциональная схема электропривода
- •Структурная схема асинхронного двигателя
- •Настройка электропривода
- •Энергетические показатели и рациональные области применения электропривода
- •5.10. Электропривод с машиной двойного питания Общая оценка электроприводов с машинами двойного питания
- •Функциональная схема электропривода
- •Векторные диаграммы и статические характеристики электропривода
- •5.11. Частотнорегулируемый асинхронный электропривод с векторным управлением
- •6. Перспективные электроприводы с нетрадиционными типами двигателей и новейшими источниками питания
- •6.1. Вентильный индукторный электропривод
- •6.2. Электропривод с синхронным реактивным двигателем независимого возбуждения
- •7. Следящие электроприводы
- •7.1. Примеры электроприводов с регулированием положения выходного вала рабочего механизма
- •7.2. Ошибки следящих электроприводов в установившихся нормированных режимах
- •7.3. Позиционный тиристорный электропривод постоянного тока Функциональная схема электропривода
- •Настройка электропривода «в малом». Синтез регулятора положения
- •Процессы отработки больших перемещений в схеме с линейным регулятором положения
- •Формирование оптимальных процессов «в большом»
- •С вязь параметров схемы с показателями процессов
- •7.4. Высокоточный следящий электропривод Функциональная схема электропривода
- •Учет упругих податливостей механических звеньев в высокоточных электроприводах
- •Структурная схема неизменяемой части электропривода с учетом упругостей механической системы
- •Пример настройки одноконтурной системы регулирования положения
- •Идея подхода и метод решения задачи
- •Оптимизация параметров эмс для случая 2 1 / тм
- •Оптимизация параметров эмс для случая 1 / тм 2
- •7.6. Электроприводы с модальным управлением. Наблюдающие устройства
- •7.7. Выбор структуры и параметров наблюдающих устройств при ограниченной чувствительности датчиков положения
- •Список литературы
- •Оглавление
- •1. Электроприводы с релейно-контакторными системами управления 9
- •2. Способы формирования процессов пуска 33
- •3. Способы поддержания скорости электропривода 70
- •4. Регулируемые электроприводы постоянного тока 89
- •5. Регулируемые электроприводы 173
- •6. Перспективные электроприводы 259
- •7. Следящие электроприводы 276
7.6. Электроприводы с модальным управлением. Наблюдающие устройства
Идею модального управления поясним, пользуясь структурной схемой (рис. 7. 21). Допустим, что требуется выполнить замкнутую систему регулирования выходной координаты, так что ХВХ = ХВЫХ. При этом неизменяемая часть системы представлена последовательным соединением n интегральных звеньев с промежуточными переменными Х1, Х2, ..., ХN-1. Для простоты у всех этих звеньев постоянные времени приняты равными 1 с, но это непринципиально. Ясно, что непосредственно замкнуть контур регулирования по выходной координате ХВЫХ не удастся, так как получится структурно неустойчивая система.
Мы
поступим несколько иначе, разбив решение
задачи на ряд этапов. Сначала выполним
контур регулирования Х1, для чего
охватим регулятор У и первое интегрирующее
звено неизменяемой части системы местной
отрицательной обратной связью по Х1
с коэффициентом усиления К1.
Получившийся контур регулирования 1 не
имеет ограничений по условием устойчивости,
так как безынерционной обратной связью
охватывается звено первого порядка. По
этой причине частоту среза контура 1
можно сделать сколь угодно высокой.
После завершения настройки контура 1
выполним отрицательную обратную связь
по переменной Х2, а настройку
контура регулирования 2 выполним, изменяя
коэффициент усиления К2 канала
отрицательной обратной связи по Х2.
Повторяя последовательно процедуру
охвата обратными связями все большего
числа звеньев, установленных в прямом
канале регулирования, реализуем в
конечном итоге и внешний контур
регулирования по переменной ХВЫХ.
При этом величины коэффициентов обратных
связей могут быть выбраны с использованием
любых общепринятых методов синтеза. В
частности, при частотном подходе величину
частоты среза каждого последующего
контура регулирования следует выбирать
в 2...4 раза ниже, чем предыдущего, так как
в каждом новом контуре добавляется по
одному интегрирующему звену.
Так как во внутреннем контуре 1 нет ограничения по быстродействию, то соответствующим выбором коэффициентов усиления К1, К2, ... , КN можно получить любые заранее заданные показатели качества регулирования. Если объект регулирования, кроме интеграторов в прямом канале регулирования, содержит также набор местных обратных связей, то простым преобразованием структурной схемы эти связи могут быть приведены ко входу общего усилителя У и затем просуммированы с вводимыми обратными связями.
Переменные Х1, Х2, ..., ХN = ХВЫХ принято называть переменными состояния системы. Совокупность же обратных связей по всем переменным состояния с коэффициентами усиления К1, К2, ... , КN образует так называемый модальный регулятор.
В общем случае переменными состояния системы принято называть набор наименьшего числа независимых переменных, однозначно определяющих динамическое состояние системы в любой момент времени на отрезке [t0, t1], если заданы их начальные значения в момент времени t = t0 и известны в любой момент времени на отрезке [t0, t1] внешние воздействия. В частном случае, когда уравнения системы представлены в нормальной форме (Коши) за переменные состояния удобно принять выходную координату и набор всех ее производных.
Применительно к следящему электроприводу, динамика которого описывается структурной схемой (рис. 7.13), за переменные состояния следует принять, кроме выходной координаты ВЫХ, также скорость выходного вала РМ n2, момент упругого звена М2, скорость входного вала (вала двигателя) n1, ток якоря двигателя IЯ. Если бы удалось выполнить многоконтурную систему регулирования с полным набором всех указанных обратных связей, то динамические показатели такой системы были бы весьма высоки. Однако на пути реализации этой системы стоят существенные как технические трудности (сложно выполнить некоторые из датчиков, например, момента М2 или скорости n2), так и конструктивные и экономические (сама система с полным набором указанных датчиков будет весьма дорогой и громоздкой). По этой причине в современных системах электропривода очень часто отказываются от прямого измерения переменных состояния и переходят к вычислению этих переменных с помощью специальных узлов, именуемых наблюдателями.
Идею
наблюдателя поясняет схема (рис. 7.22).
Предположим, что движение электромеханической
системы ЭМС производится изменением
ЭДС преобразователя ЕП, а выходной
координатой её является угловое положение
вала исполнительного
органа. Промежуточные переменные IЯ,
n1, M,
n2 являются
ненаблюдаемыми и необходимо их как-то
вычислить. Поступим следующим образом.
Выполним модель ЭМС. Ее можно реализовать,
например, используя стандартные
операционные усилители и набирая с их
помощью регуляторы, имеющие тот же тип
передаточных функций, что звенья Д, УЗ,
РМ, И, входящие в ЭМС. При этом напряжения
на выходах соответствующих регуляторов
оказываются аналогичны истинным IЯ,
n1, M,
n2 и .
Благодаря существованию аналогии между
промежуточными переменными реальной
ЭМС и напряжениями на выходах
соответствующих звеньев на модели этой
ЭМС последние принято обозначать теми
же буквами, что и сами переменные, но со
знаком «» над
переменной, что облегчает понимание
процессов. Сами же напряжения на выходах
регуляторов принято называть оценками
соответствующих переменных. Например,
n2 есть оценка
истинной скорости n2.
Сказать, что оценки переменных в точности равны соответствующим переменным нельзя, так как модель не учитывает действие в реальной схеме возмущений и нестабильности параметров. Чтобы названное расхождение уменьшить, измеряемую выходную координату ЭМС (в нашем случае это – угловое положение выходного вала ) сравнивают с ее оценкой и в функции этой разности корректируют показания модели. С этой целью модель ЭМС* охватывают местной отрицательной обратной связью ОС. Совокупность модели ЭМС* и местной обратной связи ОС, предназначенных для вычисления переменных состояния реальной системы, образует наблюдающее устройство (наблюдатель).
В простейшем случае звено ОС – это безынерционное звено с коэффициентом усиления КОС. Естественно, чтобы добиться большей точности работы модели, коэффициент усиления КОС стремятся иметь максимально высоким. Но в этом случае встает проблема устойчивости наблюдателя. Чтобы иметь достаточно высокую точность наблюдения (воспроизведения) переменных и не нарушать условий устойчивости наблюдателя, звено ОС выбирают с передаточной функцией вида
WОС (p) = KОС + T1 p + Т22 р + ...,
где
порядок старшей производной выбирают
на единицу меньше порядка уравнения
модели ЭМС*. Чтобы слагаемые в
выражении для передаточной функции ОС,
пропорциональные первой и последующим
идеальным производным по ошибке
наблюдения , были
технически реализуемы, их подают на
входы регуляторов, стоящих за первым,
вторым и последующими интегрирующими
з
веньями.
Когда наблюдатель настроен, то с выходов
его звеньев можно брать сигналы по
оценкам переменных состояния ЭМС и
использовать эти сигналы как местные
корректирующие связи при настройке
контура регулирования положения (см.
рис. 7.23). Здесь на вход модального
регулятора РМ через звенья с коэффициентами
усиления К1, К2, К3, К4
подаются сигналы местных обратных
связей по оценкам переменных состояния.
Внешний контур регулирования настраивается
регулятором положения РП. Внутренняя
структура звена ЭМС соответствует схеме
(рис. 7.13). Правда, в этом случае, строго
говоря, оценки переменных будут отличаться
от своих переменных, так как наблюдатель
корректируется не пропорциональным
звеном, а содержит производные по ошибке
. Однако в [8]
показано, что система модального
управления, выполненная по такому
принципу, имеет динамические показатели,
что и система, выполненная по самим
переменным состояния.
На рис. 7.24 приведен пример функциональной схемы наблюдателя, восстанавливающего недостающие переменные состояния в ЭМС, структурная схема которого рассмотрена нами
ранее (рис. 7.13). Здесь апериодическим регулятором 1 моделируется двигатель постоянного тока, а интегральными регуляторами 2, 3 и 4 – звенья УЗ, РМ и И. Пропорциональные регуляторы 6 и 7 соответствуют местным обратным связям по упругому моменту и скорости вала РМ. Сигнал ошибки наблюдения подается на входы регуляторов 1, 2, 3 и 4 с выходов регуляторов 5 и 8. Регулятор 8 является инвертором.
Модальное управление – очень эффективный способ достижения высоких динамических показателей в сложных динамических системах. На это преимущество обращают внимание разные авторы [8, 16, 27]. Но не следует преувеличивать его возможности, когда заходит речь об условиях настройки реальных систем электропривода. Прежде всего, гипотеза о возможности получения в системе регулирования с модальным регулятором любых наперед заданных динамических показателей молчаливо предполагает отсутствие ограничений по быстродействию в самом внутреннем контуре регулирования, где оптимизация производится изменением величины коэффициента К1. Но как раз в этом-то контуре и наблюдается ограничение предельного значения его частоты среза, что обусловлено необходимостью учета влияния помех в ходе повышения быстродействия настраиваемого контура, а также необходимостью учета дискретного характера работы вентильных преобразователей в зоне высоких частот передаваемого сигнала.
Далее, необходимо считаться с ограниченной чувствительностью датчиков положения в реальных следящих электроприводах, что подробнее рассмотрено ниже.