
- •Одобрено учебно-методической комиссией энергетического факультета
- •Введение
- •1. Электроприводы с релейно-контакторными системами управления
- •1.1. Условные обозначения, применяемые в электрических схемах
- •1.2. Способы пуска и торможения электроприводов с рксу
- •Пуск двигателя постоянного тока в функции скорости
- •Динамическое торможение двигателя постоянного тока в функции скорости
- •Торможение противовключением двигателя постоянного тока
- •Пуск синхронного двигателя в функции скорости
- •Разгон двигателя постоянного тока до скорости выше основной в функции тока якоря
- •Пуск двигателя постоянного тока в функции времени
- •1.3. Защиты в электроприводе
- •2. Способы формирования процессов пуска в регулируемых электроприводах
- •2.1. Оптимальные кривые переходных процессов разгона и торможения электропривода
- •2.2 Связь частотной характеристики электропривода с кривой тока якоря при разгоне
- •2.3. Формирование переходного процесса пуска двигателя в разомкнутой системе преобразователь-двигатель
- •Функциональная схема, показатели процесса пуска
- •Анализ показателей пуско-тормозных процессов в разомкнутой системе преобразователь-двигатель
- •2.4. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью отрицательной обратной связи по току якоря
- •2.5. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью гибких обратных связей по напряжению на якоре двигателя
- •2.6. Применение последовательных корректирующих устройств для улучшения формы кривой тока якоря при разгоне электропривода
- •2.7. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью интегрального задатчика интенсивности в схеме с отрицательной обратной связью по скорости
- •2.8. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью задатчика интенсивности в схеме с отрицательной обратной связью по напряжению на якоре
- •3. Способы поддержания скорости электропривода
- •3.1. Исходные положения
- •3.2. Показатели разомкнутой системы «преобразователь двигатель»
- •3.3. Применение отрицательной обратной связи по скорости вращения двигателя
- •3.4. Применение отрицательной обратной связи по напряжению на якоре двигателя
- •3.5. Применение положительной обратной связи по току якоря двигателя (ir-компенсация)
- •3.6. Регулирование по возмущению
- •4. Регулируемые электроприводы постоянного тока
- •4.1. Основные сведения об элементах серии убср
- •4.2. Основные типы регуляторов, реализуемых на операционных усилителях серии убср
- •4.3. Структурные схемы электроприводов на элементах убср
- •4.4. Одноканальная схема вентильного электропривода с подчиненным регулированием Принципиальная схема электропривода
- •Выбор базовых величин переменных
- •Структурная схема электропривода и параметры звеньев
- •Преобразования структурной схемы
- •Настройка контура регулирования тока якоря двигателя крт
- •Настройка контура регулирования скорости крс
- •Статические характеристики электропривода
- •Формирование процессов разгона и торможения привода
- •Процессы в электроприводе, вызванные приложением статической нагрузки
- •4.5. Электропривод постоянного тока по схеме "источник тока - двигатель" Функциональная схема электропривода
- •Статические характеристики электропривода
- •Настройка системы электропривода
- •Формирование процессов в электроприводах с большим диапазоном изменения момента
- •4.6. Электропривод постоянного тока с двухзонным регулированием скорости Постановка задачи
- •Функциональная схема электропривода
- •Структурная схема двигателя при скорости вращения выше основной
- •Структурная схема электропривода при работе в зоне ослабленного потока двигателя
- •Настройка электропривода с двухзонным регулированием скорости. Рекомендации по выбору регуляторов
- •Учет переменных параметров двигателя при настройке крн и крс
- •Статические характеристики электропривода
- •4.7. Электропривод с реверсом поля двигателя
- •4.8. Вентильный электропривод с параллельными регуляторами
- •Функциональная схема электропривода
- •Особенности настройки одноконтурной системы регулирования напряжения
- •5. Регулируемые электроприводы переменного тока
- •5.1. Общие положения. Преимущества электроприводов переменного тока
- •5.2. Понятие векторного регулирования электромагнитного момента в электрической машине переменного тока
- •5.3. Синхронный электропривод с частотнотоковым регулированием момента Конструирование системы управления
- •Функциональная схема электропривода
- •Работа электропривода в установившихся режимах
- •Вывод соотношения для величины электромагнитного момента двигателя
- •Анализ выражения для электромагнитного момента сд в электроприводе с частотнотоковым управлением
- •Статические характеристики электропривода с чту
- •Габаритная мощность силовых элементов в электроприводе переменного тока
- •5.4. Частотнорегулируемые синхронные электроприводы с регулированием продольной и поперечной составляющих тока статора
- •Эволюция силовых цепей, приводящая к вентильному двигателю
- •Функциональная схема электропривода
- •Статические характеристики электропривода
- •5.6. Особенности формирования моментного треугольника в асинхронных электроприводах
- •5.7. Асинхронный электропривод с частотнотоковым управлением Принятый способ формирования момента ад
- •Принципиальная схема электропривода
- •Статические характеристики электропривода
- •5.8. Регулируемые асинхронные электроприводы массовых серий
- •5.9. Асинхронные электроприводы с регулированием напряжения на статоре Функциональная схема электропривода
- •Структурная схема асинхронного двигателя
- •Настройка электропривода
- •Энергетические показатели и рациональные области применения электропривода
- •5.10. Электропривод с машиной двойного питания Общая оценка электроприводов с машинами двойного питания
- •Функциональная схема электропривода
- •Векторные диаграммы и статические характеристики электропривода
- •5.11. Частотнорегулируемый асинхронный электропривод с векторным управлением
- •6. Перспективные электроприводы с нетрадиционными типами двигателей и новейшими источниками питания
- •6.1. Вентильный индукторный электропривод
- •6.2. Электропривод с синхронным реактивным двигателем независимого возбуждения
- •7. Следящие электроприводы
- •7.1. Примеры электроприводов с регулированием положения выходного вала рабочего механизма
- •7.2. Ошибки следящих электроприводов в установившихся нормированных режимах
- •7.3. Позиционный тиристорный электропривод постоянного тока Функциональная схема электропривода
- •Настройка электропривода «в малом». Синтез регулятора положения
- •Процессы отработки больших перемещений в схеме с линейным регулятором положения
- •Формирование оптимальных процессов «в большом»
- •С вязь параметров схемы с показателями процессов
- •7.4. Высокоточный следящий электропривод Функциональная схема электропривода
- •Учет упругих податливостей механических звеньев в высокоточных электроприводах
- •Структурная схема неизменяемой части электропривода с учетом упругостей механической системы
- •Пример настройки одноконтурной системы регулирования положения
- •Идея подхода и метод решения задачи
- •Оптимизация параметров эмс для случая 2 1 / тм
- •Оптимизация параметров эмс для случая 1 / тм 2
- •7.6. Электроприводы с модальным управлением. Наблюдающие устройства
- •7.7. Выбор структуры и параметров наблюдающих устройств при ограниченной чувствительности датчиков положения
- •Список литературы
- •Оглавление
- •1. Электроприводы с релейно-контакторными системами управления 9
- •2. Способы формирования процессов пуска 33
- •3. Способы поддержания скорости электропривода 70
- •4. Регулируемые электроприводы постоянного тока 89
- •5. Регулируемые электроприводы 173
- •6. Перспективные электроприводы 259
- •7. Следящие электроприводы 276
2.7. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью интегрального задатчика интенсивности в схеме с отрицательной обратной связью по скорости
В этой схеме ток якоря непосредственно не контролируется. Требуемое качество процессов обеспечивается изменением по заданной программе напряжения на выходе специального узла – задатчика интенсивности. Чаще всего напряжение на выходе задатчиков нарастает при разгоне электропривода по линейному закону. Задачей системы регулирования скорости вращения двигателя является воспроизведение этого закона с наибольшей достижимой точностью, гарантирующей получение прямоугольной диаграммы тока якоря.
На рис. 2.10 а приведена
структурная схема рассматриваемого
электропривода. Напряжением UЗИ
с выхода задатчика интенсивности ЗИ,
который при разгоне представлен
интегрирующим звеном с постоянной
времени ТЗИ, поступает на вход
системы регулирования скорости.
Управляемый преобразователь П, который
питает двигатель постоянного тока Д,
представлен упрощенно инерционным
звеном с постоянной времени ТП .
Так как частотные характеристики
электропривода необходимо иметь с
выходом по току якоря, то на структурной
схеме двигатель Д представлен
последовательным соединением инерционного
звена с постоянной времени ТМ и
дифференцирующего с постоян
ной
ТД. Обратная связь по скорости ОС
принята безынерционной с коэффициентом
усиления КОС.
На рис. 2.10 б изображены ЛАЧХ электропривода. ЛАЧХ L1 замкнутого контура регулирования скорости получается аппроксимацией нижних участков кривых L2 и LОС, где L2 ЛАЧХ звеньев, включенных в прямой канал контура регулирования скорости, LОС обратная ЛАЧХ канала ОС. Результирующая ЛАЧХ электропривода с выходом по току якоря L3 получена смещением кривой L1 на величину ТД / ТЗИ.
В рассматриваемой схеме удается сравнительно просто получить заданный динамический ток якоря двигателя на участке установившегося режима разгона
IМ (ТД / ТЗИ КОС ) · UВХ.
Крутизна нарастания тока якоря в начале разгона определяется быстродействием контура регулирования скорости. Приближенно время нарастания тока якоря до максимального значения
tМ (3...4) / С ,
где С частота среза контура регулирования скорости.
Чтобы применять обратную связь по скорости вращения двигателя, приходится устанавливать тахогенератор на валу двигателя. Это усложняет конструкцию электропривода. В данной схеме не удается устранить ползучую скорость вращения двигателя из-за недостаточной чувствительности существующих тахогенераторов. Поэтому в случаях, не требующих высокой точности поддержания скорости вращения двигателя, получили распространение также схемы с задатчиками интенсивности и отрицательной обратной связи по напряжению на якоре двигателя.
2.8. Формирование прямоугольной токовой диаграммы с помощью задатчика интенсивности в схеме с отрицательной обратной связью по напряжению на якоре
Рассмотрим сначала схему с интегральным задатчиком интенсивности. Структурная схема электропривода изображена на рис. 2.11 а. Напряжение UЗИ выхода задатчика интенсивности ЗИ поступает на вход преобразователя П, охваченного отрицательной обратной связью по напряжению на якоре ОН с коэффициентом усиления КОН . Двигатель Д, как и в предыдущих случаях, представлен реальным дифференцирующим звеном.
Для оценки динамических возможностей рассматриваемого способа формирования переходного процесса обратимся к час-
тотным характеристикам электропривода (рис. 2.11 б). Здесь результирующая частотная характеристика L1 системы электропривода получается суммированием частотных характеристик звеньев ЗИ, КРН (получается охватом преобразователя П звеном ОН) и Д: L1 = LЗИ + LКРН + LД . С помощью интегрального задатчика интенсивности удается обеспечить постоянство поддержания тока якоря на установившемся участке разгона привода. Динамический ток якоря двигателя при разгоне
IМ (ТД / ТЗИ КОН ) · Uвх .
Из кривой L1 видно, что правая граница полосы равномерного пропускания частот никогда не превосходит значения 1 = 1 ТМ , т.е. даже при самой идеальной настройке схемы управления время нарастания тока якоря до полного значения (кривая 1, рис. 2.11 в) составит
tМ (3...4) · ТМ .
Причина состоит в том, что схема с обратной связью по напряжению на якоре двигателя стремится поддержать величину напряжения UЯ в строгом соответствии с напряжением на выходе задатчика UЗИ. В идеальном случае, соответствующем безынерционному контуру регулирования напряжения, получим точное воспроизведение кривой UЯ желаемого напряжения UЗИ, изменяющегося по линейному закону. ЭДС двигателя (и его скорость вращения n) в силу электромеханической инерции привода будет отставать во времени от кривой UЯ. Время установления процесса составляет, как известно, (3...4) · ТМ.
Чтобы иметь идеально прямоугольную токовую диаграмму, необходимо напряжение UЯ в начальный момент переходного процесса изменить скачком на величину IД · RЯ. В этом случае учитывается влияние электромеханической инерции привода, проявляющееся в неизбежном рассогласовании UЯ и ЕД на величину падения напряжения в якорной цепи.
Для получения начального скачка напряжения UЯ можно интегральный задатчик интенсивности заменить на интегро-пропорциональный с передаточной функцией
WЗИ (р) = (1 + Т1 р) / ТЗИ р = 1 / ТЗИ р + КЗИ .
Здесь величину коэффициента усиления КЗИ пропорционального канала в ЗИ следует принимать в соответствии с требуемым скачком напряжения UЯ в начальный момент переходного процесса. Для этого необходимо выбрать Т1 = ТМ, чему соответствует КЗИ = Т1 / ТЗИ = ТМ / ТЗИ.
Частотная характеристика L5 = LЗИ + LД с интегро-пропорциональным задатчиком интенсивности, начиная с частоты 1 = 1 ТМ, идет не наклонно, как было в схеме с интегральным задатчиком интенсивности, а горизонтально за счет влияния пропорционального канала. В итоге на частотной характеристике всего электропривода L2 полоса равномерного пропускания частот увеличивается вправо до частоты среза контура регулирования напряжения. На кривой переходного процесса тока якоря в этом случае наблюдается увеличение крутизны переднего фронта при сохранении неизменной величины динамического тока на участке установившегося режима разгона (кривая 2, рис. 2.11 в).
Увеличить полосу равномерного пропускания частот на ЛАЧХ электропривода с интегральным ЗИ можно также, введя в канал ОН фильтр с постоянной времени ТФ = ТМ.
В этом случае, как следует из характеристик L3, L4 и L5, увеличивается полоса равномерного пропускания частот на ЛАЧХ L5 электропривода: ЛАЧХ преобразователя П, охваченного инерционной обратной связью, начиная с частоты = 1 / ТМ , поднимается вверх с единичным наклоном, нейтрализуя тем самым неблагоприятное влияние электромеханической инерции привода на правочастотную часть ЛАЧХ электропривода (кривые L4 и L5, рис. 2.11 б).
Механизм благоприятного влияния инерционности в канале обратной связи на характер кривой тока якоря в начале процесса объясняется тем, что за счет влияния этой инерционности сигнал обратной связи по напряжению отстает во времени по сравнению со случаем безынерционной обратной связи. Поэтому во время переходного процесса разгона привода напряжение на якоре двигателя UЯ имеет перерегулирование по отношению к сигналу UЗИ, которое и учитывает падение напряжения в якорной цепи двигателя, равное IД · RЯ. Переходный процесс тока якоря представлен в этом случае кривой 3 (рис. 2.11 в).
Заметим, что благоприятное влияние фильтра в канале обратной связи на форму кривой тока якоря проявляется лишь в том случае, если Н 1 / ТМ, где Н частота среза контура регулирования напряжения.