5.1.3. Расчет геометрических характеристик стрингера с присоединенной обшивкой в сжатой зоне.

Ширина присоединенной обшивки, работающей на сжатие совместно со стрингером верхней панели расчетного сечения крыла для профиля ПР 307 - 9 ( см. рис. 5.1.7. ) принимается в соответствии с формулами ( 5.1.3.6. )

с₁ = 15 _обш.сж. t_обш. = 15 0,6465 0,12 = 1,16 см =

= 11,6 мм 0,5 ( s_стр. - В + С ) = 0,5 ( 25 – 12 + 1,85 ) = 0,5 14,85 =

= 7,43 см = 74,3 мм

с₂ = 15 _обш.сж. t_обш. = 1,16 см = 11,6 мм 0,5 ( В - С ) =

= 0,5 ( 12 - 1,85 ) = 0,5 10,15 = 5,08 см = 50,8 мм

с_стр.сж. = с₁ + с₂ = 1,16 + 1,16 = 2,32 см = 23,2 мм

где

В = 120 мм = 12 см - ширина профиля,

С = 18,5 мм = 1,85 см - ширина полки профиля, которой он приклепывается к обшивке,

_обш.сж. = 0,6465 - коэффициент редукции обшивки в сжатой зоне, учитывающий различие механических свойств материалов стрингера и обшивки.

Суммарная площадь поперечного сечения стрингера с присоединенной обшивкой в сжатой зоне определяется по формуле ( 5.1.3.7. )

F_{s.стр.сж.} = F_стр.сж. + 2с_стр.сж. t_обш. = 7,516 + 2 2,32 0,12 = 7,516 + 0,557=

= 8,073 см²

где

F_стр.сж. = 7,516 см² - площадь поперечного сечения одного стрингера верхней панели в расчетном сечении крыла.

Координата центра тяжести площади поперечного сечения стрингера с присоединенной обшивкой в сжатой зоне ( см. рис. 5.1.3. 5.1.7. ) определяется по формуле ( 5.1.3.8. )

у_стр.сж. = [ F_стр.сж. ( у₀ + t_обш. ) + с_стр.сж. t²_обш. ] =

= [ 7,516( 3,716 + + 0,12 ) +2,32 0,12² ] =

= ( 7,516 3,836 + 2,32 0,0144 ) =

= ( 28,831 + 0,033 ) = = 3,575 см = 35,75 мм

где

у₀ = 37,16 мм = 3,716 см - координата центра тяжести площади поперечного сечения стрингера верхней панели.

Поперечное сечение стрингера с присоединенной обшивкой в сжатой зоне показано на рис. 5.1.4.

5.1.4. Расчет геометрических характеристик полок лонжеронов с присоединенной обшивкой и стенкой в сжатой зоне.

Ширина присоединенной обшивки по обе стороны верхней полки лонжерона, работающей на сжатие совместно с полкой, определяется по формулам ( 5.1.4.1. )

c₁ = 15 _обш.сж. t_обш. [ s_стр.1 - 0,5( s_стр.1 + В + b ) ]

c₂ = 15 _обш.сж. t_обш. 0,5b

с_л.сж. = c₁ + c₂

Для верхней полки заднего лонжерона условно принимается, что ширина присоединенной обшивки спереди и сзади полки одинакова, не зависимо от конструкции хвостовой части крыла.

Коэффициент редукции обшивки в сжатой зоне определяется по формуле ( 5.1.4.2. )

_обш.сж. =

где

_обш.сж. = 3 200 даН/см² - разрушающее напряжение обшивки верхней панели на сжатие,

_л.сж. = 5 500 даН/см² - разрушающее напряжение верхних полок лонжеронов на сжатие .

Из ( 5.1.4.2. )

_обш.сж. = = 0,582

Для верхней полки переднего лонжерона

s_стр.1 = 300 мм = 30 см

В = 220 мм = 22 см

b = 20 мм = 2 см

c₁ = 15 0,582 0,12 = 1,05 см = 10,5 мм [ 30 - 0,5( 25 + 22 + 2 ) ] =

= 30 - 0,5 49 = 30 - 24,5 = 5,5 см = 55 мм

c₂ = 15 0,582 0,12 = 1,05 см = 10,5 мм 0,5 2 = 1,0 см = 10 мм

принимается

c₁ = 1,05 см = 10,5 мм

c₂ = 1,0 см = 10 мм

тогда

с_л.сж. = 1,05 + 1,0 = 2,05 см = 20,5 мм

Для верхней полки заднего лонжерона

s_стр.1 = 320 мм = 32 см

В = 140 мм = 14 см

b = 20 мм = 2 см

c₁ = 15 0,582 0,12 = 1,05 см = 10,5 мм [ 32 - 0,5( 25 + 14 + 2 ) ] =

= 32 - 0,5 41 = 32 - 20,5 = 11,5 см = 115 мм

c₂ = 15 0,582 0,12 = 1,05 см = 10,5 мм 0,5 2 = 1,0 см = 10 мм

принимается

c₁ = 1,05 см = 10,5 мм

c₂ = 1,0 см = 10 мм

тогда

с_л.сж. = 1,05 + 1,0 = 2,05 см = 20,5 мм

Ширина присоединенной стенки, работающей на сжатие совместно с верхней полкой лонжерона определяется из соотношения ( 5.1.4.3. )

с_ст.сж. = _ст.сж. h

Коэффициент редукции стенки лонжерона в сжатой зоне определяется

по формуле ( 5.1.4.4. )

_ст.сж. =

Разрушающее напряжение стенки лонжерона на сжатие определяется из соотношения ( 5.1.4.5. )

_ст.сж. = 0,8 _в = 0,8 5 500 = 4400 даН/см²

где

_в = 5 500 даН/см² - разрушающее напряжение материала стенки лонжерона на растяжение.

Из ( 5.1.4.4. )

_ст.сж. = = 0,8

Для верхней полки переднего лонжерона

h = 30 мм

с_ст.сж. = _ст.сж. h = 0,8 30 = 24 мм = 2,4 см

Для верхней полки заднего лонжерона

h = 25 мм

с_ст.сж. = _ст.сж. h = 0,8 25 = 20 мм = 2,0 см

Суммарная площадь поперечного сечения полки лонжерона с присоединенной обшивкой и стенкой в сжатой зоне определяется по формуле ( 5.1.4.6. )

F_s.в.п.л. = F_в.п.л. + 2с_л.сж. t_обш. + с_ст.сж. t_ст.

Для верхней полки переднего лонжерона

F_в.п.л. = 123,7 см²

t_ст. = 4,5 мм = 0,45 см

F_s.в.п.л. = 123,7 + 2 2,05 0,12 + 2,4 0,45 = 123,7 + 0,492 + 1,08 =

= 125,3 см²

Для верхней полки заднего лонжерона

F_в.п.л. = 51,2 см²

t_ст. = 3,5 мм = 0,35 см

F_s.в.п.л. = 51,2 + 2 2,05 0,12 + 2,0 0,35 = 51,2 + 0,492 + 0,7 = 52,39 см²

Координата центра тяжести площади поперечного сечения верхней полки лонжерона с присоединенной обшивкой и стенкой определяется по формуле ( 5.1.4.7. )

у_л.сж. = [ F_в.п.л. у₀ + с_л.сж. t²_обш. + с_ст.сж. t_ст. ( Н + 0,5h ) ]

Для верхней полки переднего лонжерона

у₀ = 27,8 мм = 2,78 см

Н = 55 мм = 5,5 см

у_л.сж. = [ 123,7 2,78 + 2,05 0,12² + 2,4 0,35( 5,5 + 0,5 3,0 ) ] =

= [ 343,886 + 2,05 0,0144 + 1,08( 5,5 + 1,5 ) ] =

= ( 343,886 + 0,02952 + 1,08 7,0 ) =

= ( 343,886 + 0,02952 + 7,56 ) = = 2,805 см=28,05 мм

Для верхней полки заднего лонжерона

у₀ = 17,7 мм = 1,77 см

Н = 35 мм = 3,5 см

у_л.сж. = [ 51,2 1,77 + 2,05 0,12² + 2,0 0,45( 3,5 + 0,5 2,5 ) ] =

= [ 90,624 + 2,05 0,0144 + 0,9( 3,5 + 1,25 ) ] =

= ( 90,624 + 0,02952 + 0,9 4,75 ) =

= ( 90,624 + 0,02952 + 4,275 ) = = 1,812 см=18,12 мм

Поперечные сечения верхних полок лонжеронов с присоединенной обшивкой и стенкой в сжатой зоне показаны на рис. 5.1.5. и 5.1.6.

5.1.5. Расчет коэффициентов редукции в растянутой зоне.

Для стрингеров с присоединенной обшивкой в растянутой зоне коэффициент редукции определяется из соотношения ( 5.1.5.1. )

_ст.р. = = = 0,6464

где

_стр.р. = 3 200 даН/см² - разрушающее напряжение стрингера нижней панели на растяжение,

_стр.сж. = 4 950 даН/см² - разрушающее напряжение стрингера верхней панели на сжатие.

Для полок лонжеронов с присоединенной обшивкой и стенкой в растянутой зоне коэффициент редукции определяется по формуле ( 5.1.5.2. )

_л.р. = = = 2,111

где

_л.р. = 10 450 даН/см² - разрушающее напряжение нижней полки лонжерона на растяжение.

5.1.6. Расчет коэффициентов редукции в сжатой зоне.

Для стрингеров с присоединенной обшивкой в сжатой зоне принимается в соответствии с ( 5.1.6.1. )

_стр.сж. = 1,0

Для полок лонжеронов с присоединенной обшивкой и стенкой в сжатой зоне коэффициент редукции определяется по формуле ( 5.1.6.2. )

_л.сж. = = = 1,111

где

_л.сж. = 5 500 даН/см² - разрушающее напряжение верхних полок лонжеронов на сжатие.

5.1.7. Выбор расчетной схемы для расчета геометрических характеристик сечения крыла.

Для расчета геометрических характеристик сечения крыла вводится правая система координат x _nOy с началом в носке профиля сечения ( см. рис. 5.1.8. ). Ось Оx _n этой системы лежит в плоскости хорд расчетного сечения крыла и направлена назад. В качестве элементов продольного набора в расчетном сечении крыла рассматриваются полки лонжеронов с присоединенной обшивкой и стенкой и стрингеры с присоединенной обшивкой. Все элементы продольного набора в расчетном сечении крыла нумеруются, начиная от носка профиля сечения. Направление обхода контура сечения при нумерации элементов продольного набора принимается по часовой стрелке.

5.1.8. Расчет координат центров тяжести площадей поперечных сечений элементов продольного набора расчетного сечения крыла.

Координаты центров тяжести площадей поперечных сечений элементов продольного набора расчетного сечения крыла по оси Oy принятой системы координат определяются по формулам ( 5.1.8.1. ) и ( 5.1.8.2. ) :

- в сжатой зоне ( верхние панели )

y = у_к - у_s

- в растянутой зоне ( нижние панели )

y = у_к + у_s

5.1.9. Расчет редуцированных площадей поперечных сечений элементов продольного набора расчетного сечения крыла.

Редуцированные площади поперечных сечений элементов продольного набора расчетного сечения крыла определяются по формуле ( 5.1.9.1. )

F_p = k₂ F_s

Для элементов продольного набора в растянутой зоне принимается в соответствии с ( 5.1.9.2. ) и ( 5.1.9.3. ) :

- полки лонжеронов с присоединенной обшивкой и стенкой

k₂ = 0,95

- стрингеры с присоединенной обшивкой

k₂ = 0,9

Для элементов продольного набора в сжатой зоне уменьшение площади поперечного сечения элемента за счет его ослабления отверстиями под заклепки не учитывается, поэтому в сжатой зоне для всех элементов продольного набора принимается

в соответствии с ( 5.1.9.4. )

k₂ = 1,0

5.1.10. Расчет геометрических характеристик расчетного сечения крыла.

Площадь расчетного сечения крыла определяется по формуле (5.1.10.2)

F =

где

n = 32 - количество элементов продольного набора в расчетном сечении крыла,

Статический момент расчетного сечения крыла относительно оси Оx_n принятой системы координат определяется по формуле ( 5.1.10.4. )

S_x =

Момент инерции расчетного сечения крыла относительно оси Оx_n принятой системы координат определяется по формуле ( 5.1.10.6. )

I_x =

Расчет геометрических характеристик расчетного сечения крыла сводится в таблицу 5.1.1.

Таблица 5.1.1.

Расчет геометрических характеристик расчетного сечения крыла.

№ элем	ук см	уs см	у см	Fs см2	k2		Fp см2	уFp см3	у2Fp см4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16	49,5 59,8 67,2 72,9 76,0 76,8 76,6 75,0 73,3 71,2 68,3 65,0 61,0 57,0 53,0 47,1	3,575 3,575 3,575 2,805 3,575 3,575 3,575 3,575 3,575 3,575 3,575 3,575 3,575 3,575 3,575 1,812	45,925 56,225 63,625 70,095 72,425 73,225 73,025 71,425 69,725 67,625 64,725 61,425 57,425 53,425 49,425 45,288	8,073 8,073 8,073 125,300 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 52,390	1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00	1,0000 1,0000 1,0000 1,1110 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,1110	8,073 8,073 8,073 139,208 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 58,205	370,75 453,90 513,64 9 771,70 584,69 591,15 589,53 576,61 562,89 545,94 522,52 495,88 463,59 431,30 399,00 2 630,17	17 027 25 521 32 680 685 924 42 346 43 287 43 050 41 184 39 248 36 919 33 820 30 459 26 622 23 042 19 721 118 852

Таблица 5.1.1.

Окончание.

№ элем	ук см	уs см	у см	Fs см2	k2		Fp см2	уFp см3	у2Fp см4
17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32	-20,3 -22,2 -24,5 -26,3 -27,9 -29,2 -30,2 -31,0 -32,0 -33,0 -33,0 -32,7 -31,6 -30,3 -28,5 -25,0	1,297 3,150 3,150 3,150 3,150 3,150 3,150 3,150 3,150 3,150 3,150 3,150 2,060 3,150 3,150 3,150	-19,003 -19,050 -21,350 -23,150 -24,750 -26,050 -27,050 -27,850 -28,850 -29,850 -29,850 -29,550 -29,540 -27,150 -25,350 -21,850	28,200 11,849 11,849 11,849 11,849 11,849 11,849 11,849 11,849 11,849 11,849 11,849 67,710 11,849 11,849 11,849	0,95 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,95 0,90 0,90 0,90	2,1110 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 2,1110 0,6464 0,6464 0,6464	56,554 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 135,789 6,893 6,893 6,893	-1 057,73 -131,31 -147,17 -159,57 -170,6 -179,56 -186,46 -191,97 -198,86 -205,76 -205,76 -203,69 -4 024,79 -187,14 -174,74 -150,61	19 783 2 501 3 142 3 694 4 222 4 678 5 044 5 346 5 737 6 142 6 142 6 019 119 295 5 081 4 430 3 291
							599,28	11 927,54	1 464 249

5.1.11. Расчет момента инерции расчетного сечения крыла относительно нейтральной оси.

С целью упрощения расчета принимается, что нейтральная ось расчетного сечения крыла параллельна оси Оx_n принятой системы координат.

Тогда положение нейтральной оси в системе координат x_nOy будет задаваться координатой y₀, которая определяется по формуле ( 5.1.11.1. )

y₀ =

По данным таблицы 5.1.1.

F = 599,28 см² S_x = 11 927,54 см³

Тогда

y₀ = = 19,9 см = 199 мм

Момент инерции расчетного сечения крыла относительно нейтральной оси определяется по формуле ( 5.1.11.2. )

I_н = I_x - у²₀ F

По данным таблицы 5.1.1.

I_x = 1 464 249 см⁴

Тогда

I_н = 1 464 249 - 19,9² 599,28 = 1 464 249 - 396,01 599,28 =

= 1 464 249 - 237 321 = 1 226 928 см⁴

5.1.12. Расчет нормальных напряжений в элементах продольного набора расчетного сечения крыла.

Фиктивные нормальные напряжения в элементах продольного набора расчетного сечения крыла определяются по формуле ( 5.1.12.1. )

_ф = - = - у_н = - 84,12 у_н

где

М ^р_изг.=103211450 даНсм - расчетный изгибающий момент в расчетном сечения крыла,

Координата центра тяжести площади поперечного сечения элемента продольного набора относительно нейтральной оси расчетного сечения крыла определяется по формуле ( 5.1.12.2. )

у_н = y - y₀

Действительные нормальные напряжения в элементах продольного набора расчетного сечения крыла определяются по формуле ( 5.1.12.3. )

= _ф

Расчет нормальных напряжений в элементах продольного набора расчетного сечения крыла сводится в таблицу 5.1.2.

Таблица 5.1.2.

Расчет нормальных напряжений в элементах продольного набора расчетного сечения крыла.

№ элемента	y см	ун см	ф даН/см2		даН/см2
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14	45,925 56,225 63,625 70,095 72,425 73,225 73,025 71,425 69,725 67,625 64,725 61,425 57,425 53,425	26,025 36,325 43,725 50,195 52,525 53,325 53,125 51,525 49,825 47,725 44,825 41,525 37,525 33,525	- 2 189 - 3 056 - 3 678 - 4 231 - 4 418 - 4 486 - 4 469 - 4 334 - 4 191 - 4 015 - 3 771 - 3 493 - 3 157 - 2 820	1,0000 1,0000 1,0000 1,1110 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000 1,0000	- 2 189 - 3 056 - 3 678 - 4 701 - 4 418 - 4 486 - 4 469 - 4 334 - 4 191 - 4 015 - 3 771 - 3 493 - 3 157 - 2 820

Таблица 5.1.2.

Окончание.

№ элемента	y см	ун см	ф даН/см2		даН/см2
15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32	49,425 45,288 - 19,003 - 19,050 - 21,350 - 23,150 - 24,750 - 26,050 - 27,050 - 27,850 - 28,850 - 29,850 - 29,850 - 29,550 - 29,540 - 27,150 - 25,350 - 21,850	29,525 25,388 - 38,903 - 38,950 - 41,250 - 43,050 - 44,650 - 45,950 - 46,950 - 47,750 - 48,750 - 49,750 - 49,750 - 49,450 - 49,440 - 47,050 - 45,250 - 41,750	- 2 484 - 2 127 3 247 3 276 3 470 3 621 3 756 3 865 3 949 4 017 4 101 4 185 4 185 4 160 4 167 3 958 3 806 3 512	1,0000 1,1110 2,1110 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 0,6464 2,1110 0,6464 0,6464 0,6464 2,1110 0,6464 0,6464 0,6464	- 2 484 - 2 363 6 854 2 118 2 243 2 341 2 428 2 498 2 553 2 597 2 651 2 705 2 705 2 689 8 797 2 558 2 460 2 270

По результатам расчета строятся эпюры распределения нормальных напряжений в элементах

5.2. РАСЧЕТ КАСАТЕЛЬЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В РАСЧЕТНОМ СЕЧЕНИИ КРЫЛА.

Для расчета касательных напряжений в расчетном сечении крыла вводится правая система координат х_нО_ну_н ( см. рис. 5.2.1. ). Ось О_нх_н этой системы совпадает с нейтральной осью расчетного сечения крыла и направлена назад. Ось О_ну_н принятой системы координат совпадает с касательной к наружному контуру носка расчетного сечения крыла. Положительные направления потоков касательных усилий соответствуют обходу частей контура расчетного сечения крыла, в которых они действуют, по часовой стрелке.

5.2.1. Выбор основной системы для расчета касательных напряжений в расчетном сечении крыла.

В качестве основной системы для расчета касательных напряжений в расчетном сечении крыла принимается открытый контур, который получается из контура расчетного сечения крыла с помощью разрезов обшивки в носке сечения и стенки переднего лонжерона. Разрезы выполняются по нейтральной оси расчетного сечения крыла. Для выполнения условия отсутствия сдвиговых перемещений вдоль разрезов контура расчетного сечения крыла к основной системе прикладываются крутящие моменты М₁ и М₂ от неизвестных потоков касательных усилий q₁ и q₂ ( см. рис. 5.2.1 ). Величины потоков касательных усилий q₁ и q₂ определяются из условия отсутствия сдвиговых перемещений вдоль разрезов контура расчетного сечения крыла.

5.2.2. Расчет потоков касательных усилий в основной системе от перерезывающей силы.

Поток касательных усилий в основной системе от перерезывающей силы определяется по формуле ( 5.2.2.1. )

q_p = -

где

Q ^p=96145 даН - расчетная перерезывающая сила в расчетном сечении крыла,

I_н = 1 226 928 см⁴ - момент инерции расчетного сечения крыла относительно нейтральной оси.

Статический момент S_x (s) определяется для части расчетного сечения крыла от разреза в носке профиля сечения до точки, определяемой дуговой координатой s. Отсчет длины дуги s ведется вдоль наружного контура расчетного сечения крыла. Положительное направление отсчета дуговой координатой s соответствует обходу контура расчетного сечения крыла по часовой стрелке.

Статический момент части расчетного сечения крыла, определяемой дуговой координатой s, относительно нейтральной оси определяется по формуле ( 5.2.2.6. )

S_x (s) =

Скачок статического момента в точке наружного контура расчетного сечения крыла, к которой крепится i-й элемент продольного набора определяется по формуле ( 5.2.2.5. )

=

Нулевым элементом продольного набора считается разрез носка профиля расчетного сечения крыла, независимо от наличия в нем стрингера. При отсутствии стрингера на границе разреза в соответствии с ( 5.2.2.4. ) принимается

F_p0 = 0

Расчет потоков касательных усилий в основной системе от перерезывающей силы сводится в таблицу 5.2.1.

Таблица 5.2.1.

Расчет потоков касательных усилий в основной системе от перерезывающей силы.

№ элем.	№ Участка	ун см	Fp см2	см3	Sx(s) см3	qp даН/см
0 1 2 3 4 5 6	0 - 1 1 - 2 2 - 3 3 - 4 4 - 5 5 - 6 6 - 7	0 26,025 36,325 43,725 50,195 52,525 53,325	0 8,073 8,073 8,073 139,208 8,073 8,073	0 210,1 293,3 353,0 6 987,5 424,0 430,5	0 210,1 503,4 856,4 7 843,9 8 267,9 8 698,4	0 - 16,46 - 39,45 - 67,11 - 614,60 - 647,90 - 681,60

Таблица 5.2.1.

Продолжение.

№ элем.	№ Участка	ун см	Fp см2	см3	Sx(s) см3	qp даН/см
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25	7 - 8 8 - 9 9 - 10 10 - 11 11 - 12 12 - 13 13 - 14 14 - 15 15 - 16 16 - 17 17 - 18 18 - 19 19 - 20 20 - 21 21 - 22 22 - 23 23 - 24 24 - 25 25 - 26	53,125 51,525 49,825 47,725 44,825 41,525 37,525 33,525 29,525 25,388 - 38,903 - 38,950 - 41,250 - 43,050 - 44,650 - 45,950 - 46,950 - 47,750 - 48,750	8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 8,073 58,205 56,554 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893 6,893	428,9 416,0 402,2 385,3 361,9 335,2 302,9 270,6 238,4 1 477,7 - 2 200,1 - 268,5 - 284,3 - 296,7 - 307,8 - 316,7 - 323,6 - 329,1 - 336,0	9 127,3 9 543,3 9 945,5 10 330,8 10 692,7 11 027,9 11 330,8 11 601,4 11 839,8 13 317,5 11 117,4 10 848,9 10 564,6 10 267,9 9 960,1 9 643,4 9 319,8 8 990,7 8 654,7	- 715,20 - 747,80 - 779,30 - 809,50 - 837,90 - 864,10 - 887,90 - 909,10 - 927,80 - 1 043,60 - 871,20 - 850,10 - 827,80 - 804,60 - 780,50 - 755,70 - 730,30 - 704,50 - 678,20

Таблица 5.2.1.

Окончание.

№ элем.	№ участка	ун см	Fp см2	см3	Sx(s) см3	qp даН/см
26 27 28 29 30 31 32 0	26 - 27 27 - 28 28 - 29 29 - 30 30 - 31 31 - 32 32 - 0	- 49,750 - 49,750 - 49,450 - 49,440 - 47,050 - 45,250 - 41,750 0	6,893 6,893 6,893 135,789 6,893 6,893 6,893 0	- 342,9 - 342,9 - 340,9 - 6 713,4 - 324,3 - 311,9 - 287,8 0	8 311,8 7 968,9 7 628,0 914,6 590,3 278,4 0	- 651,30 - 624,40 - 597,70 - 71,67 - 46,26 - 21,82 0

По результатам расчета на рис. 5.2.2. построена эпюра распределения по наружному контуру расчетного сечения крыла потоков касательных усилий в основной системе от перерезывающей силы. Положительные значения потоков касательных усилий на эпюре откладываются внутрь контура расчетного сечения крыла.