4.8. Расчет толщин стенок лонжеронов.

Толщины стенок лонжеронов определяются по формуле ( 4.8.1. )

t _ст. =

Потоки касательных усилий в стенках лонжеронов в соответствии с п. 4.3. определяются по формулам ( 4.8.2. ) и ( 4.8.3. ) :

- для стенки переднего лонжерона

q _ст.п.л. =

- для стенки заднего лонжерона

q _ст.з.л. = - q ₀

где

Q ^р = 96 145 даН - расчетная перерезывающая сила в расчетном сечении крыла,

_п.л. = 0,18 - относительная координата переднего лонжерона,

_з.л. = 0,65 - относительная координата заднего лонжерона,

_о.ж. = 0,318 - относительная координата оси жесткости в расчетном сечении крыла.

Высоты переднего и заднего лонжеронов в расчетном сечении крыла определяются по формулам ( 4.8.4. )

Н _п.л. = _п.л. b _сеч. = 0,1526 684,7 = 104,5 см

Н _з.л. = _з.л. b _сеч. = 0,0984 684,7 = 67,4 см

где

_п.л. = 0,1526 - относительная высота переднего лонжерона,

_з.л. = 0,0984 - относительная высота заднего лонжерона,

b _сеч. = 684,7 см - хорда аэродинамического профиля

Из ( 4.8.2. ) и ( 4.8.3. ) :

- для стенки переднего лонжерона

q _ст.п.л. = = 920,05 0,7064 = 649,9 даН/см

- для стенки заднего лонжерона

q _ст.з.л. = + 124,3 = 1426,5 0,2936 + 124,3 =

= 418,8 + 124,3 = 543,1 даН/см

Разрушающие касательные напряжения в стенках лонжеронов определяются из соотношения ( 4.7.3. ), при этом в ( 4.7.3. )

_в = 5 500 даН/см² - разрушающее напряжение материала стенок лонжеронов на растяжение ( см. таблицу 4.3. ).

Тогда из ( 4.7.3. )

_разр. = ( 0,25 0,35 ) _в = ( 0,25 0,35 ) 5 500 =

= ( 1375 1925 ) даН/см ²

Принимается

_разр. = 1 600 даН/см ²

Тогда из ( 4.8.2. ) и (4.8.3. ) :

- для стенки переднего лонжерона

t _ст.п.л. = = 0,4062 см = 4,062 мм

- для стенки заднего лонжерона

t _ст.з.л. = = 0,3394 см = 3,394 мм

В соответствии с п. 4.1. Приложения 4 принимается

t _ст.п.л. = 4,5 мм

t _ст.з.л. = 3,5 мм

4.9. Выбор шага стрингеров.

Шаг стрингеров принимается

s _стр. = 250 мм

Шаг стрингеров на верхней и нижней поверхностях контура сечения принимается одинаковым. Теоретические оси стрингеров нанесены на схему расчетного сечения крыла ( см. рис. 4.9. ). В соответствии со схемой расчетного сечения крыла количество стрингеров, приходящихся на одну панель межлонжеронной части крыла ( верхнюю или нижнюю ) ,

n _стр. = 11

при этом стрингеры в носовой части контура сечения крыла не учитывались.

4.10. Расчет нагрузок на панели продольного набора.

Панели продольного набора образуются полками лонжеронов, стрингерами и обшивкой межлонжеронной части крыла. Величина продольного усилия, воспринимаемого каждой из панелей определяется по формуле ( 4.10.1. )

N _пан. =

где

М ^р_изг. = 103 211 450 даНсм - расчетный изгибающий момент в сечении крыла,

Средняя высота сечения определяется по формуле ( 4.10.2. )

Н _ср. = 0,5 ( Н _п.л. + Н _з.л. )

В соответствии с ( 4.10.3. ) принято

= 0,95

Тогда из ( 4.10.2. )

Н _ср. = 0,5 ( 104,5 + 67,4 ) 0,95 = 81,7 см

Из ( 4.10.1. ) получаем

N _пан. = = 1 263 298 даН

Продольное усилие N _пан., действующее на панель, распределяется между стрингерами, работающими совместно с обшивкой, и полками лонжеронов в соответствии с соотношениями ( 4.10.4. )

N _{стр.+обш.} = N _пан.

N _л = N _пан. - N _{стр.+обш.}

Для расчетного сечения крыла принимается лонжеронная схема продольного набора.

Тогда в соответствии с ( 4.10.5. )

= 0,3

Из ( 4.10.4. )

N _{стр.+обш.} = N _пан. = 0,3 1 263 298 = 378 989 даН

N _л = N _пан. - N _{стр.+обш.} = 1 263 298 - 378 989 = 884 309 даН