6.8.3. Определение среднего фактического давления под подошвой условного фундамента и проверка выполнения условия

В собственный вес условного фундамента при определении его осадки включаются вес свай и ростверка, а также вес грунта в объеме условного фундамента.

Фактическое среднее давления под подошвой фундамента равно:

(6.9)

N_Р– вертикальная нагрузка;

– вес фундамента и грунта на его уступах;

– вес свай, здесь т/м²– удельный вес бетона;

– вес грунта.

Полученные по расчету значения деформаций (осадок) свайного фундамента и его основания не должны превышать предельных значений в соответствии с условием .

28,66 т/м² < 35 т/м². Условие выполняется.

6.8.4 Определение расчетной осадки фундамента

Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия , где – совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом в соответствии с указаниями обязательного приложения 2[1], – предельное значение совместной деформации основания и сооружения

S=β×N/(G₁* 1 )

β= β^’/λ₁ + (1-( β^’/α^’))/х

Где N – вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю

β^’=0,17ln(k_v*G₁*l/ G₂*d) – коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае

α^’=0,17ln(k_v1 *l/ d) – коэффициент для случая однородного основания

x= EA/ (G₁*l²) – относительная жесткость сваи

EA – жесткость ствола сваи на сжатие

λ₁ = 2,12х^3/4/(1+2,12х^3/4) – параметр, характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола

k_v = 2,82-3,78ν + 2,18 ν²

k_v для ν = (ν₁+ ν₂)/2

k_v1 для ν = ν₁

G = Е₀ /2(1+ ν)

G =0,4 Е₀

k_v =2,0

ν определяется по табл. 5.10 [1]

Определение расчетных характеристик для ИГЭ-3

G = 13200 /2(1+ 0,35)=3882 кПа

k_v = 2,82-3,78*0,35 + 2,18*0,35² = 1,764

х=27*10³ *0,09/(3,882*9² )=7,73

λ₁ = 2,12*7,73^3/4/(1+2,12*7,73^3/4) = 0,907

α^’=0,17ln(k_v1 *l/ d)= 0,17ln(1,764 *9/ 0,3)=0,675

β^’=0,17ln(1,764*3882*9/ 3882*0,3) = 0,675

β= 0,675/ 0,907+ (1-( 0,675/0,675))/7,73=0,744

S=0,744×426,3/(3882* 9 )=0,91 см

6.8.5 Проверка выполнения условия

Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по технологическим или архитектурным требованиям должны устанавливаться соответствующими нормами проектирования зданий и сооружений, правилами технической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование с учетом в необходимых случаях рихтовки оборудования в процессе эксплуатации.

Предельные значения деформаций оснований допускается принимать согласно рекомендуемому приложению 4[1].

Для производственного здания с полным железобетонным каркасом .

S=0,91см< S_U=8 см. Условие выполнено.

6.10. Расчет тела ростверка по прочности.

6.10.1.Расчет ростверка на продавливание колонной.

На продавливание колонной ростверк рассчитывается по формуле (8.12)[3]:

(6.11)

где – расчетная продавливающая нагрузка, равная удвоенной сумме реакций всех свай, расположенных с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания; подсчитывается от усилий, действующих в плоскости верха фундамента;

– рабочая высота ростверка, принимаемая от верха нижней рабочей арматурной сетки до дна стакана;

, – ширина и высота сечения колонны;

, – расстояние от соответствующих граней колонн до внутренних граней каждого ряда свай, принимаемые от до ;

, – безразмерные коэффициенты, равные ;

– расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.

Рисунок 55. Расчет ростверка фундамента 5 на продавливание колонной.

принимаем 0,4

принимаем 0,4

условие не выполнено.

следовательно требуется увеличить высоту ростверка. Увеличиваем высоту на 300мм.

принимаем 0,7

условие выполнено.