31. Подбор вентилятора.

При проектировании т-зов вентиляторы охл. ус-ва выбираются из числа выпускаемых пром-тью. Исх. данными является производительность и напор, со-от-щие расчётному режиму хол-ка. До опр-ния необх производительности вентилятора предварительно опр-ют кол-во отдельных шахт в хол-ке, разбивают секции радиатора м/ду шахтами, опр-ют размеры фронта радиатора, облуживаемого каждой шахтой, выбирают число внтиляторов, облуживающих каж-дую шахту и параметр рабочего колеса из условия наилучшего омывания секций радиатора воздухом и возможности размещения вентилятора. Необх. Про-изводительность вентилятора подсчитывается на осн. рез-тов теплового расчета радиатора по ф-ле: , м³/с

где n_cⁱ – число секций, входящих в шахту хол-ка; i – число групп секций ; ρ^’_возд – плотность возд. перед входом в вентилятор, кг/м³; U_вз – расчетная массовая скорость в узком сечении секции, кг/м²с.

32. Определение подачи водяного насоса.

Объемная подача воды V_в определяется из уравнения теплового баланса для водяной системы. Q = V_в•C_в •ρ_в•(t_2в – t_1в) ,кДж/ч

V_в – объемная подача, м³/ч C_в – теплоемкость воды , кДж/кгК, ρ_в – плотность воды, 1000 кг/м³ , t_1в – температура воды на входе, t_2в – на выходе.

t_2в – t_1в = ∆t≈ 5-7˚C Q_в=a_в•g_e•N_e•Q_н ,

где а_в-доля теплоты отводимая водой от дизеля(а=0,15-0,20 для дизелей средней быстроходности, а=0,10-0,15 для быстроходных.) g_e- удельный эффективный расход топлива.кг/Квтч, N_e- эфф.мощность дизеля, кВт, Q_н-теплота сгорания топлива=42500кДж/кг.

V_в= Q_в/( C_в •ρ_в•(t_2в – t_1в)),

Мощность затрачиваемая на привод водяного насоса опред. По выражению

N_вп= V_вр•∆р_в/1000•η, кВт . V_вр=(1,2-1,3) V_е/3600, м^3/с. ,∆р_в=0,1-0,2 Мпа,

η=0,8-0,85.

33. Определение мощности вентилятора.

Мощность, отбираемая от дизеля на все вентиляторы хол-ка:

, л.с. где η_п – КПД передачи от дизеля к вентилятору,

где , л.с. – мощность, потребляемая вентилятором; η_в – КПД вентилятора,

Q – необход. произ-сть вентилятора, подсчитывается на основании рез-тов теплового расчета радиатора по формулам:

, м³/с где n_cⁱ – число секций, входящих в шахту хол-ка;

i – число групп секций ; ρ^’_возд – плотность воздуха перед входом в вентилятор, кг/м³;

U_вз – расчетная массовая скорость в узком сечении секции, кг/м²с;

, кгс/м²,

где - аэродин. сопр. Боковых жалюзи, секции шахты холодильника и секции или жалюзи на выходе из вентилятора, кгс/м². - удельный вес воздуха перед входом в вентилятор, кгс/м³, - ср. скорость. воздуха в сечении, отн. лоп. вент. м/с.

34. Дин. Вписывание локомотивов.

При динамическом вписывании учитыв влияние след факторов:

- Сила трения между колесом и рельсом от передачи вертикал нагрузки.

- Центробежные силы и горизонтальная силы.

- Возврощающие силы и моменты.

1 При движ Т по кривому участку пути тележка соверш сложн движение – поступат и вращат относит т (.) ω – центр поворота. Представл собой основание перпендикуляра опущенного из центра пов на базу тележки.

АВ-установка наибольшего переноса, когда 1-е колесо упирается в наружный рельс, а 3 гребнем о внутренний рельс.

АВ₁-установка наибольших скоростей, такое положение возникает при больших скоростях, когда центробежная сила отбрасывает тележку в крайнее положение.

Любое промежуточное положение АВ’, АВ’’ - свободная установка

b-база; ω-центр поворота; X₁- расст. от первой КП до ω; X_i – полюсное расстояние i-той па-ры, т.е. X₁ – полюсное расст.1-ой пары; X₂ – 2-ой; X₃ – третьей.; 2S–расст.меж. центрами катания (=1,6м). Установка наиб. перекоса происходит от V=0 до V₁ :

т.к. экипаж поворачивается по часовой стрелке, то расположение сил трения таково: F₁, F₂, F₃. Эти силы сопротивляются повороту экипажа.

Возвышение внешнего рельса над внутр.

М – момент от возвращающих сил в возвращ ус-х и от сил трения в них: М=М_в+М_тр.

y_i – направляющее усилие,действует меж.гребнем и внутр.головкой рельса. На схеме: y₁,y₃-реакции со стороны рельс на гребни кол.пар.

Для уменьшения дин-го воздействия экипажа на ре-льсы разбег средней оси уменьшен до ±14 мм. Поэ-тому вертик-е составл-щие сил тр.2-ого к-са приним-т =0. Опр-лим силы: 2F₁=2Пf_тр.; 2П-осевая нагрузка КП на рельс.; f_тр.- коэфф.тр.меж.рельсом и бандажём. При расчётах=0,25. Центробежн сила: с=Gv²/3,6²R_gg

V –скорсть лок-ва; G-нагрузка передаваемая одной тележкой на рельсы; 3,6²-переводной кэфф.; R_g-ради-ус для дин-го вписывания; g-ускор. своб падения.

Гориз.составляющая от веса лок-ва вследствии возвышения наруж.рельса над внутренним: с₁=Gh/2S,кН;2S-расст.меж.кругами катания колёс.

Составим 2 уравнения равновесия

ΣM_ω=0; Σy=0:-y₁+c-c₁+y₃+2F₁cosα₁-2F₃cosα₃=0;

ΣM_ω=0: y₁X₁-cX₂+c₁X₂+y₃X₃-M- 2F₁r₁-2F₂sinα₂S-2F₃ r₃=0;

После определения сил по приведённым формулам и подстановки численных значений в эти выражения, получим два маленьких ур-я:

y₁=c+y₃+47,1;

y₃=(-2,03c+19,9)/3,7;

Приравнивая y₃ к нулю определяем “с”, а из ф-лы для “с” опред.скорость v₁, затем опр. y₁. Строим на графике точки y₁ и y₃..