
- •1. Назначение и классификация перекачивающих станции.
- •3. Краткая характеристика основного и вспомогательного оборудования пс.
- •4. Назначение, оборудование и генплан пс.
- •5. Технологические схемы пс
- •6. Назначение запорной арматуры в технологических обвязках перекачивающих станции
- •9. Приминение тиристорных преобразователей частоты(тпч) и частично регулируемого привода(чрп)
- •10. Особенности эксплуатации газотурбинного привода насоса.
- •11. Математическая модель системы газотурбинный привод -насосная станция – нефтепровод
- •12. Применение современных материалов и оборудований в резервуарных парках
- •14. Оптимизация режимов работы газоперекачивающих агрегатов с газотурбинным приводом по условию максимального кпд
- •15. Совместное использование газотурбинного и электрического типов привода на компрессорных станциях
- •16. Сопоставление газотурбинных и электроприводных агрегатов и определение срока их службы на кс.
- •17. Повышение эффетивности эксплуатации оборудования кс
- •18. Оборудование применяемое для очистки газа на кс
- •20. Основные проблемы возникающие при эксплуатации аво газа. Пути решения ,
- •22. Применение гту нового поколения на кс мг.
- •24. Применение спч на нагнетателях природного газа.
- •26. Методика расчета сгу
- •28. Классификация и структура грс
- •29. Оборудование грс
- •30. Переход на автоматизированные технологии при эксплуатации грс
- •31. Подогрев газа на грс
- •32. Устройство технологических блоков грс.
17. Повышение эффетивности эксплуатации оборудования кс
Основным оборудованием на КС являются ГПА, которые могут быть поршневого или центробежного типа. Приводом поршневых компрессоров являются газовые двигатели, выполненные, как правило, в одном блоке с компрессором. Такой агрегат получил название газомотокомпрессора. Центробежные машины для перекачки газа — нагнетатели — могут иметь привод от газотурбинных установок (ГТУ) или от электродвигателей.
Основная проблема это лопатки ГПА при ресурсе стационарных ГПА более 100000 часов а ресурс лопаток турбины окло 40000 часов. тенденция современного газотурбостроения и требование сокращения затрат на эксплуатацию обусловила необходимость перехода от штампованных к литым лопаткам турбины, производство которых является более экономичным опыт современного газотурбостроения и авиадвигателестроения свидетельствовал о том, что литые лопатки турбины ГТД с равноосной структурой могут успешно работать на заданный ресурс. Поэтому была исследована возможность обеспечить необходимую динамическую прочность и надежность литых лопаток с равноосной структурой для стационарных ГТУ за счет более совершенной технологии изготовления без изменения конструкции.
Анализ массива данных по наработке лопаток в эксплуатации до разрушения и массива характеристик сопротивления усталости лопаток из аварийных комплектов, по-лученных в результате натурных усталостных испытаний, позволил установить, что для обеспечения назначенного ресурса литых лопаток турбины стационарных ГПА их предел выносливости должен составлять не ме-нее 218Мпа на базе 2x107 циклов. Этот уровень для литых лопаток является достаточно высоким, поскольку согласно паспортным данным предел выносливости гладких лабораторных образцов из сплавов ЗМИ-ЗУ и ЦНК-7П составляет 240-260 МПа. В то же время с учетом достижений современной технологии он представлялся вполне достижимым, что в частности подтверждалось тем, что полученный при усталостных испытаниях предел выносливости литых лопаток турбины с равноосной структурой ГПА конструкции фирмы Дженерал Электрик из сплава Инканель 718, аналогичного по составу сплавам ЗМИ-ЗУ и ЦНК-7П, имевших наработку в эксплуатации около 70000 часов,составил 264 МПа на базе 2x107 циклов. Задача состояла не только в получении высокого уровня предела выносливости натурных литых лопаток, но и в обеспечении его стабильности в условиях массового производства. В качестве кардинального способа повышения качества и сопротивления усталости было использовано газоизостатическое прессование отливок лопаток с целью устранения исходных микронесплошностей. Испытания на усталость представительных групп опытных лопаток показали, что применение этой операции позволяет устойчиво получить предел выносливости 218-255МПа на базе 2x107 циклов, что соответствует его нормированному значению. С целью уменьшения вероятности попадания в эксплуатацию лопаток с возможными выпадами по характеристикам сопротивления усталости была предложена и внедрена.