
- •А.Н. Шаповалов Металлургия стали курс лекций
- •1 Основные понятия и определения
- •1.1 Основные этапы развития сталеплавильного производства
- •1.2 Классификация сталей
- •1.3 Сталеплавильные шлаки
- •1. Основность шлака
- •Общие принципы установления оптимального шлакового режима плавки
- •2 Основные реакции сталеплавильных процессов
- •2.1 Окисление углерода
- •Основы синхронизации процессов обезуглероживания и нагрева металла
- •2.2 Окисление и восстановление кремния
- •Обеспечение заданного содержания кремния в готовой стали
- •2.3 Окисление и восстановление марганца
- •2.4 Окисление и восстановление фосфора
- •2.5 Удаление серы (десульфурация металла)
- •3 Конвертерное производство стали
- •3.1 История конвертерного производства стали
- •3.2 Устройство кислородного конвертера с верхней продувкой
- •3.3 Шихтовые материалы и требования к ним
- •3.4 Технология кислородно-конвертерной плавки
- •3.5 Дутьевой режим плавки
- •3.6 Поведение составляющих чугуна при продувке
- •3.7 Шлакообразование и требования к шлаку
- •3.8 Поведение железа и выход годного металла
- •3.9 Материальный и тепловой баланс кислородно-конвертерной плавки
- •3.10 Переработка лома в конвертерах
- •3.11 Конвертерные процессы с донной продувкой кислородом
- •Устройство конвертера
- •Технология плавки – отличительные особенности
- •3.12 Сравнение процессов с верхней и донной продувкой кислородом
- •3.13 Конвертерные процессы с комбинированной продувкой
- •4 Выплавка стали в подовых сталеплавильных агрегатах
- •4.1 Принцип работы мартеновской печи
- •4.2 Устройство мартеновской печи
- •4.3 Конструкция отдельных элементов мартеновской печи
- •4.4 Основные особенности и разновидности мартеновского процесса
- •4.5 Основные периоды мартеновской плавки и их значение
- •4.6 Тепловая работа и отопление мартеновских печей
- •4.7 Шлакообразование и шлаковый режим мартеновской плавки
- •4.8 Особенности мартеновского процесса при высоком содержании чугуна в шихте
- •4.9 Показатели и перспективы мартеновского производства стали
- •4.10 Сущность работы двухванных сталеплавильных агрегатов
- •4.11 Технология плавки в двухванных сталеплавильных агрегатах
- •4.12 Перспективы применения двухванных печей
- •5 Внепечная обработка стали
- •5.1 Раскисление и легирование стали в ковше
- •5.2 Обработка металла вакуумом
- •5.3 Продувка металла инертными газами в ковш
- •5.4 Внеагрегатная десульфурация
- •6 Основы теории кристаллизации
- •6.1 Процессы при выпуске и выдержке металла в ковше
- •6.2 Способы разливки стали
- •6.3 Сущность процесса кристаллизации
- •7 Разливка стали в изложницы
- •7.1 Оборудование для разливки стали
- •7.2 Подготовка оборудования к разливке
- •7.3 Строение стальных слитков
- •7.4 Химическая неоднородность слитков
- •7.5 Температура и скорость разливки
- •7.6 Технология разливки стали в изложницы
- •7.6.1 Особенности разливки спокойной стали
- •7.6.2 Особенности разливки кипящей стали
- •7.6.3 Технология разливки полуспокойной стали
- •7.7 Дефекты стальных слитков
- •8 Непрерывная разливка стали
- •8.1 Сущность непрерывной разливки
- •8.2 Классификация мнлз
- •8.3 Основные узлы мнлз
- •8.4 Технология непрерывной разливки
- •8.5 Качество непрерывнолитого слитка
- •8.6 Литейно-прокатные комплексы
- •Рекомендуемая литература
2.4 Окисление и восстановление фосфора
В рудах фосфор всегда сопутствует железу, часто в больших количествах. В процессе восстановительной плавки рудного материала весь фосфор шихты переходит в чугун. Минимальное содержание фосфора в чугуне составляет 0,1-0,2%, максимальное 2-2,5%.
Повышенное содержание фосфора снижает пластичность металла (особенно ударную вязкость), также ухудшает прочность (предел прочности), пластичность и свариваемость нагретого металла.
В подавляющем большинстве случаев фосфор является вредной примесью стали, его содержание в металле особо ответственного назначения должно составлять не более 0,005-0,010%.
В шихту сталеплавильных печей фосфор попадает в основном из чугуна. Некоторое количество фосфора может попасть в шихту из лома, а также из ферросплавов.
Растворенный в металле фосфор может окисляться кислородом:
а) содержащимся в газовой фазе: 4/5[P ] + О2 раз = 2/5 (P2O5); ΔG0 = -619 280 + 175Т;
б) содержащимся в окислах железа шлака: 4/5 [Р] + 2 [FeO] = 2/5(P2O5)+ 2Fe; ΔG0= -143 050 + 66Т;
в) растворенным в металле: 4/5 [Р] + 2 [O] == 2/5 (P2O5) ΔG° = -385 220 + 170Т.
Знак «плюс» перед энтропийными членами в уравнениях свободной энергии свидетельствует о том, что при повышении температуры могут создаться благоприятные условия для восстановления фосфора.
Одной из основных реакций дефосфорации металла в сталеплавильных процессах является образование пентаоксида фосфора главным образом по реакции: 2[Р] + 5(FeO) = (P2O5) + 5[Fe]. Однако P2O5 термически неустойчив и при температурах сталеплавильных ванн в свободном состоянии существовать не может. Для успешной дефосфорации металла дополнительно необходимо образование прочных фосфатов в шлаке.
В кислых шлаках вследствие избытка SiO2 образование фосфатов получает ограниченное развитие и в результате оказывается, что при работе под такими шлаками фосфор, перешедший в шлак при относительно низких температурах, при повышении температуры восстанавливается и при обычных температурах сталеварения (>1500°С) практически весь переходит обратно в металл. Коэффициент распределения фосфора между кислым шлаком и металлом Lp = (Р)/[Р] составляет всего 1-3, поэтому на практике считают, что в этих процессах удаления фосфора из металла не происходит.
В основных шлаках при низких температурах начала плавки могут образоваться трифосфаты железа в основном по реакции
(P2O5) + 3(FeO) = (3FeO. P2O5)
Однако при высоких температурах фосфаты железа непрочны и фосфор может перейти обратно в металл. Для того, чтобы удалить фосфор из металла и удержать его в шлаке, необходимо снижать активность P2O5 в шлаке. Этого достигают при наведении основного шлака с помощью добавок извести (или известняка). При этом основная составляющая извести—СаО реагирует с P2O5, образуя фосфаты кальция (СаО)n-(P2O5), который по сравнению с другими фосфатами кальция имеет наибольшую устойчивость и температуру плавления. Поэтому на конечных стадиях плавки дополнительным условием обеспечения процесса дефосфорации металла является протекание реакции (P2O5) + 3(СаО) = (3СаО∙P2O5).
Комбинируя последнее уравнение с уравнением реакции образования P2O5, получим уравнение суммарной реакции дефосфорации металла в конце основного процесса:
2[Р] + 5(FeO) +3(СаО) = (3СаО. P2O5) + 5[Fe] + Q.
Таким образом, можно сформулировать основные условия, соблюдение которых позволяет удалять фосфор из металла:
1). наведение шлака высокой основности: для мартеновского процесса в пределах 2,5-2,8, а для кислородно-конвертерного процесса с верхней подачей дутья 3,0-3,5.
2). высокая окисленность шлака. Это связано с тем, что, во-первых, FeO принимает прямое участие в процессе дефосфорации (2[Р] + 5(FeO) = (P2O5) + 5[Fe]); во-вторых, FeO ускоряет растворение извести в шлаке, т. е. облегчает получение гомогенного шлака.
3) наличия шлаков, содержащих мало фосфора, для чего при переделе фосфористых чугунов проводят смены (скачивания) шлака;
4) невысокая температура. Прямое влияние температуры связано со знаком теплового эффекта реакции.