
- •А.Н. Шаповалов Металлургия стали курс лекций
- •1 Основные понятия и определения
- •1.1 Основные этапы развития сталеплавильного производства
- •1.2 Классификация сталей
- •1.3 Сталеплавильные шлаки
- •1. Основность шлака
- •Общие принципы установления оптимального шлакового режима плавки
- •2 Основные реакции сталеплавильных процессов
- •2.1 Окисление углерода
- •Основы синхронизации процессов обезуглероживания и нагрева металла
- •2.2 Окисление и восстановление кремния
- •Обеспечение заданного содержания кремния в готовой стали
- •2.3 Окисление и восстановление марганца
- •2.4 Окисление и восстановление фосфора
- •2.5 Удаление серы (десульфурация металла)
- •3 Конвертерное производство стали
- •3.1 История конвертерного производства стали
- •3.2 Устройство кислородного конвертера с верхней продувкой
- •3.3 Шихтовые материалы и требования к ним
- •3.4 Технология кислородно-конвертерной плавки
- •3.5 Дутьевой режим плавки
- •3.6 Поведение составляющих чугуна при продувке
- •3.7 Шлакообразование и требования к шлаку
- •3.8 Поведение железа и выход годного металла
- •3.9 Материальный и тепловой баланс кислородно-конвертерной плавки
- •3.10 Переработка лома в конвертерах
- •3.11 Конвертерные процессы с донной продувкой кислородом
- •Устройство конвертера
- •Технология плавки – отличительные особенности
- •3.12 Сравнение процессов с верхней и донной продувкой кислородом
- •3.13 Конвертерные процессы с комбинированной продувкой
- •4 Выплавка стали в подовых сталеплавильных агрегатах
- •4.1 Принцип работы мартеновской печи
- •4.2 Устройство мартеновской печи
- •4.3 Конструкция отдельных элементов мартеновской печи
- •4.4 Основные особенности и разновидности мартеновского процесса
- •4.5 Основные периоды мартеновской плавки и их значение
- •4.6 Тепловая работа и отопление мартеновских печей
- •4.7 Шлакообразование и шлаковый режим мартеновской плавки
- •4.8 Особенности мартеновского процесса при высоком содержании чугуна в шихте
- •4.9 Показатели и перспективы мартеновского производства стали
- •4.10 Сущность работы двухванных сталеплавильных агрегатов
- •4.11 Технология плавки в двухванных сталеплавильных агрегатах
- •4.12 Перспективы применения двухванных печей
- •5 Внепечная обработка стали
- •5.1 Раскисление и легирование стали в ковше
- •5.2 Обработка металла вакуумом
- •5.3 Продувка металла инертными газами в ковш
- •5.4 Внеагрегатная десульфурация
- •6 Основы теории кристаллизации
- •6.1 Процессы при выпуске и выдержке металла в ковше
- •6.2 Способы разливки стали
- •6.3 Сущность процесса кристаллизации
- •7 Разливка стали в изложницы
- •7.1 Оборудование для разливки стали
- •7.2 Подготовка оборудования к разливке
- •7.3 Строение стальных слитков
- •7.4 Химическая неоднородность слитков
- •7.5 Температура и скорость разливки
- •7.6 Технология разливки стали в изложницы
- •7.6.1 Особенности разливки спокойной стали
- •7.6.2 Особенности разливки кипящей стали
- •7.6.3 Технология разливки полуспокойной стали
- •7.7 Дефекты стальных слитков
- •8 Непрерывная разливка стали
- •8.1 Сущность непрерывной разливки
- •8.2 Классификация мнлз
- •8.3 Основные узлы мнлз
- •8.4 Технология непрерывной разливки
- •8.5 Качество непрерывнолитого слитка
- •8.6 Литейно-прокатные комплексы
- •Рекомендуемая литература
3.10 Переработка лома в конвертерах
Основным недостатком конвертерных процессов является низкий расход лома в шихте, обычно составляющий не более 25-28% при средней доле лома в сталеплавильной шихте примерно ~ 45-50%.
Известны различные методы повышения доли лома в шихте конвертерных процессов, которые можно объединить в две основные группы: 1) методы, позволяющие лучше использовать тепло самого процесса (дожигание СО до СО, в полости конвертера, исключение применения твердых окислителей, уменьшение потерь тепла во время перевозок жидкого чугуна, остановок конвертера и т. д.); 2) методы дополнительного подвода тепла, прежде всего нагрева лома в полости конвертера или в специальных устройствах.
Дожигание СО в полости конвертера. Для проведения дожигания в верхнюю часть полости конвертера над ванной подают кислород (через двухъярусную фурму), обеспечивающий протекание реакции: СО + 1/2O2 = CO2; + 282 980 Дж/моль, тепло от которой передается ванне, что и позволяет увеличить расход охладителя — стального лома. Однако попытки использовать этот источник тепла показали, что реальное увеличение доли лома не превышает 10-15%, а стойкость футеровки конвертера резко снижается.
Подогрев лома в конвертере сжиганием твердого топлива (кокса, антрацита). Кусковой каменный уголь (антрацит) или кокс загружают в конвертер на стальной лом или после заливки чугуна и начала продувки.
При расходе угля около 1 % от массы шихты уменьшается расход чугуна на 2,5—3,5 % (от массы шихты), но в то же время возрастает длительность плавки, что снижает производительность конвертера примерно на 6 %. Недостатки – увеличение продолжительности плавки и наличие серы в топливе.
Вдувание пылевидного угля. Молотый каменный уголь или кокс вдувают в ванну в струе кислорода, подаваемого через фурму сверху или через донные фурмы. Тепло, выделяющееся при окислении вводимого углерода позволяет увеличить расход лома. Способ часто применяют в сочетании с подачей кислорода в верхнюю полость конвертера для дожигания СО до CO2 при такой комбинированной технологии доля стального лома в шихте может быть увеличена до 50 % и более. Недостаток – усложнение конструкции
Подогрев лома в конвертере сжиганием газообразного или жидкого топлива. Загруженный в конвертер стальной лом подогревают с помощью топливно-кислородной горелки, после чего заливают жидкий чугун и проводят плавку по обычной технологии. При этом достигают увеличения количества стального лома в шихте на 4—9 % (от массы шихты); длительность подогрева на разных заводах составляет 8—18 мин, расход природного газа 5—13 и кислорода на нагрев 15—20 м3/т стали.
Для повышения доли лома в шихте иногда применяют ферросилиций, карбиды кремния (SiC) и кальция (СаС2). Эти материалы, загружаемые с ломом, во время продувки окисляются со значительным тепловым эффектом. Однако они дороги и дефицитны, поэтому их систематическое применение бесперспективно.
Предварительный подогрев лома вне конвертера в простых устройствах (совках и ковшах) малоэффективен, поскольку в них удается нагреть лом только до 500-600°С, а сооружение специальных устройств, более совершенных в теплотехническом отношении, увеличивает капитальные и текущие затраты.