Файловый архив студентов. Файловый архив студентов.
1302 вуза, 5133 предмета.
/ Регистрация
FAQ Обратная связь Вопросы и предложения
Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Белорусский национальный технический университет
Предмет:
[НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Файл:
Курсовой на сдачу.doc
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.03.2025
Размер:
22.44 Mб
Скачать
☆
►Содержание►

2.5. Определение усилий в стержнях траверс

Верхняя траверса. Расчетная схема (рис. 2.10)

Находим усилие в поясе. Расчетный режим –обрыв провода. По формулам геометрии (примерно) находим объем каркаса всех элементов опоры (V=38,61 м3). Разделив вес опоры на этот объем, получим вес 1 м3 опоры (ρ=50,09 кг/м3). Далее, умножая объем отдельных элементов на ρ и на коэффициент перегрузки n=1,1, получим массу отдельных элементов. Вес траверсы, полученный таким образом, равен

Расчетный вес монтажной линии где и

Тогда находим усилия в тяге. Расчетный режим –нормальный при гололеде:

Средняя траверса. Расчетная схема (рис. 2.11)

Нижняя траверса. Расчетная схема (рис. 2.12)

2.6. Расчет гибкости поясов и раскосов. Проверка на прочность поясов и раскосов и их подбор.

При расчете пояса верхней секции следует учитывать, что крайние точки рассматриваемой панели закреплены в обеих гранях. Между точками закрепления сжатый пояс может изгибаться в любом направлении, т.е. и в направлении наименьшей жесткости. Поэтому гибкость определяется по минимальному радиусу инерции, а коэффициент расчетной длины пояса принимается

У поясов и крайние точки рассматриваемой панели закреплены только в одной грани, а между этими точками имеется закрепление в перпендикулярной грани. Между точками закрепления сжатый пояс может изгибаться только параллельно закреплению в средней точке, поэтому гибкость определяется по радиусу инерции . При креплении раскосов к поясу одним болтом (так в нашем случае) на расчетную длину пояса вводится коэффициент , учитывающий некоторую подвижность крайних точек, закрепленных только в одной грани.

Расчетная гибкость равна

По таблице 2.18 (1) путем линейной интерполяции находим коэффициент продольного изгиба, из таблицы 2.21 (1) выбираем коэффициент условий работы Затем определяем значение выражения , где F – площадь сечения стержня.

После чего определяется напряжение:

Если условие прочности выполняется, уголок выбран правильно.

При определении гибкости раскосов длина по геометрической схеме умножается на понижающий коэффициент длины определяются только в зависимости от гибкости . Для раскосов, закрепляемых сваркой или двумя и более болтами, значение следует определять в зависимости от гибкости и отношения наименьших погонных жестокостей пояса и раскоса:

Мы условно примем К=1,32.

Проверка раскосов на прочность аналогична расчету на прочность поя сов. Если прочность пояс или раскоса недостаточна, то необходимо его заменить другим и продать повторно расчет. Таким образом производится подбор уголков для опоры.

Такие величины, как площадь сечения, момент сопротивления, радиусы инерции берутся из учебников по сопротивлению материалов в таблицах об уголках.

Коэффициент условий работы для поясов принят в зависимости от схемы решетки и выполнения соединений на болтах или сваркой по табл. 2.21. (1). В соответствии с этой таблицей пояса с проколотыми дырами должны быть проверены на растяжение с коэффициентом условий работы, равным 0,9. В нашем случае раскосы к поясам крепятся посредством болтов, поэтому пояса имеют дырки. Необходимо выполнить расчет поясов на растяжение. Сделаем, к примеру, расчет пояса средней секции.

Растягивающее усилие в поясе

Площадь сечения пояса , где - площадь поперечного сечения уголка (берется из таблиц учебников по сопротивлению материалов); - толщина стенки уголка; - диаметр отверстия под крепление раскоса.

Проверяем на прочность.

, где - коэффициент условий работы, .

Условие прочности выполняется, поэтому пояс будет нормально работать и на растяжение. Аналогично рассчитываются и другие пояса с дырками. Результаты расчета сведены в табл. 2.5.

Таблица 2.5.

Общие результаты расчетов

Часть опоры

Обозн-ачение

Элемен-тов

Расчётное усилие

Расчётная схема

режим

Сечение стержня

Пло-щадь сечения

F, см2

Мом-ент сопр-отив-ления

см2

Радиусы инерции

Дли-на элемента

Lp

λ=Ip/z

Сжатие N, даН

Растяж ение, NдаН

Zx

Zy

Тросостйка

UТ

625,92

-

80×6

9,38

-

2,47

-

1,8

72,9

D1

2260

2260

III

505

4,8

-

1,53

-

0,5

32,7

D2

2260

2260

III

505

4,8

-

1,53

-

0,5

32,7

Верхняя секция

U1

14960

-

I

1258

19,7

-

3,87

-

7

180,9

D3

995,3

995,3

III

806

9,38

-

-

2,47

1,28

51,8

D4

2155,8

2155,8

III

806

9,38

-

-

2,47

1,7

68,8

D5

826,4

826,4

III

806

9,38

-

-

2,47

1,7

68,8

D6

1709,4

1709,4

III

806

9,38

-

-

2,47

1,28

51,8

D7

469,4

469,4

III

806

9,38

-

-

2,47

2,15

87,0

Средняя секция

U2

13312

-

I

1258

19,7

-

3,87

-

12,2

3152

D8

854,0

854,0

III

806

9,38

-

-

2,47

0,4

16,2

D9

854,0

854,0

III

806

9,38

-

-

2,47

0,7

28,3

Нижняя секция

U3

14636

-

I

1258

19,7

-

3,87

-

1,8

46,5

D10

444,2

444,2

III

806

9,38

-

-

2,47

2,55

103,2

Верхняя траверса

U4

2442

-

I

1258

19,7

-

-

3,87

3,3

85,3

D1max

801,1

801,1

III

806

9,38

-

-

2,47

1,65

66,8

S1m

-

2377,1

III

806

9,38

-

-

2,47

3,45

139,7

Средняя траверса

U5

1236,3

-

I

1258

19,7

-

-

3,87

2,45

63,3

D2max

781,04

781,04

III

806

9,38

-

-

2,47

1,53

61,9

S2m

-

1306,6

III

806

9,38

-

-

2,47

2,87

116,2

Нижняя траверса

U6

791,22

-

I

1258

19,7

-

-

3,87

2,0

51,7

D3max

892,62

892,62

III

806

9,38

-

-

2,47

0,86

34,8

S3m

-

965,56

III

806

9,38

-

-

2,47

2,83

114,6

Продолжение табл. 2.5.

Часть опоры

Обозн-ачение

Элемен-тов

Mp

Гибкость,

λ=μp. λ

К-т допуск.

cниж.,

φ

К-т

Усло-вий рабо-ты,

m

Fφm

Напряжение,

даН/см2

Допуск. напряжение

Число и диаметр болтов

Нес. Способн болтов

даН 103

От N

∑σ

R

Тросостйка

UТ

1,14

83,1

0,54

1,0

5,1

122,7

122,7

2100

2M16

8.17

D1

0,93

30,4

0,63

0,8

2,4

941,7

941,7

2100

-

-

D2

0,89

29,1

0,62

0,8

2,4

941,7

941,7

2100

-

-

Верхняя секция

U1

1,14

206,2

0,67

1,0

13,2

1133,3

1133,3

2100

4M24

36.76

D3

0,94

48,7

0,52

0,8

3,9

255,2

255,2

2100

IM20

9,19

D4

0,9

61,9

0,47

0,8

3,5

615,9

615,9

2100

IM20

9,19

D5

0,86

59,2

0,91

0,8

6,8

121,5

121,5

2100

IM20

9,19

D6

0,91

47,1

0,65

0,8

4,9

348,9

348,9

2100

IM20

9,19

D7

0,94

81,8

0,58

0,8

4,4

106,7

106,7

2100

IM20

9,19

Средняя секция

U2

1,14

3593

0,51

1,0

10,0

1331,2

1331,2

2100

4M24

3.76

D8

0,85

13,8

0,52

0,8

3,9

219,0

219,0

2100

IM20

9,19

D9

0,83

23,5

0,47

0,8

3,5

244,0

244,0

2100

IM20

9,19

Нижняя секция

U3

1,14

53,0

0,52

0,9

9,2

1590,9

1590,9

2100

4M24

36.76

D10

0,78

80,5

0,51

0,8

3,8

116,9

116,9

2100

IM20

9,19

Верхняя траверса

U4

-

120

0,78

0,8

12,3

198,5

198,5

2100

4М20

9,19

D1max

-

99

0,4

1,0

3,8

210,8

210,8

2100

-

-

S1m

-

156

0,37

1,0

3,5

679,2

679,2

2100

4М16

9,19

Средняя траверса

U5

-

175

0,77

0,8

12,1

102,2

102,2

2100

4М20

36.76

D2max

-

73

0,28

1,0

2,6

300,4

300,4

2100

-

-

S2m

-

200

0,25

1,0

2,3

568,1

568,1

2100

4М16

31.4

Нижняя траверса

U6

-

146

0,48

0,8

7,6

104,1

104,1

2100

4М20

36.76

D3max

-

114

0,25

1,0

2,3

388,1

388,1

2100

-

-

S3m

-

192

0,16

1,0

1,5

643,7

643,7

2100

4М16

31.4

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Помощь Обратная связь Вопросы и предложения Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности