2.4. Определение диаметра трубопроводов

Так как в гидравлической системе циркулирует один и тот же расход, то магистральные трубопроводы принимаем одного и того же диаметра. Диаметр трубопроводов находим из условия пропуска расхода Q.

Принимая рекомендуемую скорость V_рек=5 м/с, вычис­ляем внутренний диаметр трубопровода:

Принимая средний режим работы трубопровода (k = 4), определяем толщину стенок трубопровода:

где σ_р — расчетное напряжение на растяжение материала

стенок трубопровода (для стали σ_р≈280 МПа);

k — коэффициент запаса прочности, учитывающий пико­вые нагрузки (принимают для легкого режима ра­боты k = 2, для среднего k = 4, для тяжелого k = 6).

В соответствии с рекомендуемыми типоразмерами (ГОСТ 8734—75) принимаем бесшовные стальные трубы с размерами:

Наружный диаметр..........d_н = 16мм

Толщина стенки...............δ = 1мм

Внутренний диаметр.......d=14мм

Действительная скорость движения жидкости в трубо­проводе

Действительное значение скорости не выходит за принятое ранее (v_рек=5 м/с).

2.5. Определение потерь давления в гидросистеме.

В качестве рабочей жидкости примем жидкость: турбинное масло АМГ-10, имеющее плотность ρ=850 кг/м³ и коэффициент кинемати­ческой вязкости (при t=50°С и атмосферном давлении) ν= 1∙10^-6 м²/с. Эта жид­кость обладает достаточно большим интервалом рабочих температур (-50 ... +60°С), что не ограничивает область её применения.

Для определения потерь давления на участках магистра­ли используем метод приведенных длин. Местные сопротив­ления принимаем в соответствии с аксонометрической схемой (см. рис. 3). Вначале определяем приведенные длины участ­ков, вычисление которых сводим в табл. 7.

Таблица 7

участок	l, м	d, м	Виды местных сопротивлений			, м	lпр, м
3	6,4	0,014	Четыре резких поворота Три тройника на проход Два штуцера	4×32 3×2 2×2	138	1,93	8,33
4	7,0	0,014	Четыре резких поворота Три тройника на проход Два штуцера	4×32 3×2 2×2	138	1,93	8,93

Расчет потерь давления в гидросистеме сведен в табл. 8, причем вычисления выполнены как для расчетного значения расхода, так и для его долей, что потребуется в дальнейшем для построения характеристики гидропривода.

Коэффициент гидравлического трения А. вычислен по фор­муле А. Д. Альтшуля при эквивалентной высоте шерохова­тости Δ_э=0,04 мм.

участок	lпр, м	d, м		Q, см3/с	v, м/с	ν, м2/с	Re	λ	λ	ρ, кг/м3	, Па	Δρн-м, кПа	Δρм-н, кПа
Подающая линия насос - гидромотор
3	8,33	0,014	1,0	1411	9,17	1∙10-6	12838	0,005	2,98	850	35738	106,50
			0,8	1129	7,34		10276	0,006	3,57		22897	81,74
			0,6	677	4,40		6160	0,010	5,95		8228	48,96
			0,4	271	1,76		2464	0,026	15,47		1317	20,37
			0,2	54	0,35		490	0,131	77,95		52	4,05
			0,0	0	-		-	-	-		-	0
Отводящая линия гидромотор – насос
4	8,93	0,014	1,0	1411	9,17	1∙10-6	12838	0,005	3,19	850	35738		114,00
			0,8	1129	7,34		10276	0,006	3,83		22897		101,48
			0,6	677	4,40		6160	0,010	6,38		8228		87,70
			0,4	271	1,76		2464	0,026	16,58		1317		21,84
			0,2	54	0,35		490	0,131	83,56		52		4,35
			0,0	0	-		-	-	-		-		0

Таблица 8