3. Определение активного давления от нагрузки q(2).

Грунт считается невесомым, =0.

Определяем активное давление в первом слое грунта:

e_a^1сл = q ^. tg²(45-₁/2)

e_a^1сл = 9,0 ^. tg²(45-30/2)=4,156 тс/м²

Определяем активное давление во втором слое грунта:

е_a^2сл = q ^. tg²(45-₂/2)

e_а^2сл = 9,0^. tg²(45-30/2)=4,314 тс/м²

По найденным данным строится эпюра активного давления.

4. Определение активного давления от конечной распределенной нагрузки q(3), удаленной от стенки на расстояние b2.

Определяем активное давление в первом слое грунта:

e_a^1сл = q ^. tg²(45-₁/2)

e_a^1сл = 9,0 ^. tg²(45-30/2)=4,314 тс/м²

Определяем активное давление во втором слое грунта:

е_a^2сл = q ^. tg²(45-₂/2)

e_а^2сл = 9,0^. tg²(45-30/2)=4,156 тс/м²

По найденным данным строится эпюра активного давления

5. Определение активного давления от сосредоточенной силы р.

E_a ^p=P ^. tg²(45-₁/2)

E_a ^p =e_max ^{p .} h^p/2

e_max ^p=2P ^. tg²(45-_{ср взв}/2)/h_р,

_{ср взв}=(₁₊₂) /2=30

e_max ^p=2 ^. 15,5 ^. tg²(45-30/2)/1,9=4,25 тс/м²

По найденным данным строим эпюру активного давления.

Часть 3. Определение размеров подошвы фундамента и его осадки.

1. Расчеты столбчатого фундамента под колонну

Определение размеров подошвы фундамента выполняют исходя из условия PR по формуле:

В нашем случае в формуле:

N_0,II=100 тс; d=1,8 м; l/b=1; A=b²

Принимаем _пр=2,1 тс/м³

При отсутствии подвала в здании расчетное сопротивление R определяют по зависимости:

,

в которой _С1=_С2= K=1; Kz=1; d=1,8 м C_II=1,5 тс/м²;

для грунта основания  _II =1,8 тс/м³;

для грунта засыпки  ’_II = 1,92 тс/м³;

По значению  _II = 23⁰ по таблице 4 СНиП 2.02.01-83* принимаем:

M=0,98

Mq=4,93

Mc=7,40

Находим R=1,764b+25,15

Подставляя полученное R в формулу получаем уравнение, из которого находим b:

1,764b³+21,37b² -100=0

b=1,637 м

1. Определение осадки столбчатого фундамента мелкого заложения

Осадку центра подошвы фундамента мелкого заложения определяем по формуле, приведенной в СНиП 2.02.01-83*:

(*)

=0,8

_zpi=p_o,

где коэффициент  принимается по таблице 1 СНиП 2.02.01-83*

При определении глубины сжимаемой толщи Н_А применяется графический метод.

Строим эпюры напряжений от собственного веса грунта и приложенной нагрузки:

- от собственного веса грунта:

тс/м²

тс/м²

- от приложенной нагрузки:

p_o= p - _II’d

N_{П II} =N_{0 II} + _прdA

p=N_{П II}/А = (N_{0 II} + _прdA)/A

Для данного фундамента А=b²=2.68 м².

p=( N_{0 II} + _прdA)/A=(100+2,1 ^. 1,8 ^. 2,68)/2,68=28,1 тс/м²

p_o= p - _II’d=28,1 – 1,92 ^. 1,8 = 24,9 тс/м²

_zpi=p_o,

Результаты расчета представлены в виде таблицы

Таблица 3.1.

z, м	0	0,5	1	1,5	2	4
2z/b	0	0,61	1,22	1,83	2,44	4,88
	1	0,88	0,605	0,392	0,257	0,076
zpi, тс/м2	24,9	21,9	15,1	9,76	6,4	1,89

По формуле (*) находим осадку:

№	z, м		hi	Eразупл	Δsi = 0,8  hi/ Eразупл
1	0,3	23,5	0,6	1515	0,0074
2	0,9	16	0,6	1515	0,005
3	1,5	10	0,6	1515	0,0032
4	2,1	6,1	0,6	1515	0,0019
5	2,7	4,2	0,6	1515	0,0013
6	3,3	2,6	0,6	1515	0,0008

В нашем случае осадка составляет S=2 см, предельная допустимая осадка Su=8 см, следовательно осадка меньше предельной.