
- •1. Преобразователи постоянного напряжения
- •1.1. Основные типы импульсных преобразователей постоянного напряжения
- •Прямоходовой преобразователь постоянного напряжения.
- •Импульсный преобразователь с несколькими выходами.
- •1.2. Двухтактные преобразователи постоянного напряжения в постоянное напряжение с трансформаторной связью нагрузки и питающей сети
- •1.3. Однотактный преобразователь постоянного напряжения I рода
- •1.4. Статический расчет замкнутой системы оппн I
- •1.5. Пример расчета оппн I, работающего в режиме стабилизации выходного напряжения
- •Расчет загрузки элементов схемы и их выбор
- •При этом обязательно надо учитывать возможность выбранного
- •Расчет потерь мощности и кпд [1]
- •1.6. Оценка динамических показателей разомкнутой системы оппнi при скачкообразном изменении нагрузки
- •1.7. Модификации оппн I с промежуточным отводом у обмотки дросселя
- •Тогда пульсации напряжения «от пика до пика»
- •1.8. Характеристики регулятора оппн II
- •1.9. Пример расчета оппн II, работающего в режиме стабилизации выходного напряжения
- •Расчет потерь мощности и кпд преобразователя
- •1.10. Модификации оппн II с промежуточным отводом у обмотки дросселя
- •Импульсные преобразователи постоянного напряжения в постоянное напряжение с трансформаторной связью между нагрузкой и питающей сетью
- •2.1. Двухтактные преобразователи постоянного напряжения в постоянное напряжение
- •2.2. Методика расчета двухтактного преобразователя, выполенного по полумостовой схеме
- •2.3. Методика расчета двухтактного полномостового преобразователя
- •Исходные данные:
- •Расчет промежуточного высокочастотного трансформатора
- •Расчет параметров сглаживающего фильтра
- •3. Прямоходовые и обратноходовые однотактные преобразователи
- •3.1. Однотактный обратноходовой преобразователь
- •3.2. Однотактный прямоходовой преобразователь
- •3.3. Реальные процессы в простейшем ооп
- •3.4. Выбор силового транзистора ооп по напряжению и току
- •3.5. Однотактный преобразователь, выполненный по схеме косого полумоста
- •4. Методика расчета трансформаторов для импульсных преобразователей постоянного напряжения в постоянное напряжение, выполненных по схеме опп
- •4.1. Определение расчетного значения величины магнитной индукции сердечника трансформатора
- •4.2. Вывод расчетных соотношений для определения произведения площадей сердечника магнитопровода Sc и окна Sок
- •4.3. Учет электрических потерь, вызванных поверхностным эффектом
- •4.4. Расчет действующего (среднеквадратичного) значения токов цепей импульсных преобразователей
- •4.5. Конструкция сердечника магнитопровода трансформатора однотактных преобразователей
- •4.6. Типовая серия ферритовых сердечников формы е
- •4.7. Расчет потерь в ферритовом сердечнике магнитопровода трансформатора
- •5. Методика расчета опп
- •5.1. Расчет трансформатора
- •5.2. Расчет параметров сглаживающего фильтра
- •5.3. Выбор транзистора
- •5.4. Выбор диодов vd1 и vd2
- •5.5. Расчет потерь мощности и коэффициента полезного действия опп
- •5.6. Расчет площади радиатора транзистора
- •5.7. Статический расчет замкнутой по напряжению системы
- •6. Однотактный обратноходовой преобразователь
- •6.1. Методика расчета трансформатора обратного хода
- •6.1.1.Определение рабочего диапазона изменения индукции сердечника магнитопровода трансформатора
- •6.1.2.Определение размера сердечника магнитопровода
- •Среднее значение тока первичной обмотки
- •6.1.4. Вычисление немагнитного зазора
- •6.2. Пример расчета однотактного обратноходового преобразователя
- •6.2.1. Расчет трансформатора
- •6.2.2. Выбор транзистора vt1
- •6.2.3. Расчет емкости сглаживающего фильтра
- •6.2.4. Выбор диода
- •6.2.5. Расчет потерь мощности и коэффициента полезного действия ооп
- •6.2.6. Расчет площади радиатора транзистора
- •6.3. Схема управления
- •6.4. Статический расчет замкнутой по напряжению системы
- •6.5. Проверка преобразователя на устойчивость к возмущающим воздействиям
- •6.6. Методика расчета входного фильтра
- •7. Защита преобразователя от сверхтоков и перенапряжений
- •7.1. Защита преобразователя от сверхтока
- •7.2. Защита цепей преобразователя от электромагнитных импульсов (перенапряжений)
- •8. Справочные данные по элементной базе для импульсных преобразователей
- •8.1. Источники питания драйверов
- •8.2. Драйверы m57957l и m57958l
- •8.3. Драйверы фирмы International Rectifier
- •8.4. Справочные данные по диодам
- •8.5. Справочные данные по стабилитронам кремниевым средней мощности
- •8.6. Справочные данные по транзисторам
- •8.7. Справочные данные по отечественным тиристорам
- •8.8. Справочные данные по конденсаторам
- •8.9. Справочные данные по дросселям
- •8.10. Характеристики медных проводов для обмоток трансформаторов и высокоомных манганиновых проводов для электрических шунтов
6.2.2. Выбор транзистора vt1
Транзистор выбирается по величине максимального (амплитудного) значения тока стока (коллектора) Iст m при γ= γmin=0,447:
Icт m=Pнг/(Uвх maxγminη)+Uвх maxγmin/(2L1ƒр) =
=[200/(12•1,3•0,447•0,9)]+[12•1,3•0,447/(2•6•10-6•50000)=31,
Определим максимальное напряжение на транзисторе
Uс-и max=Uвх max/(1- γmin)=12•1,3/(1-0,447)=28,2 В.
Выбор транзистора выполним с запасом по току и напряжению. Примем коэффициент запаса по току kз.т=2 и по напряжению kз.н=2. Таким образом, номинальное значение тока стока транзистора должно быть не менее 100 А, а напряжение Uс-и N не менее 60 В и рабочая частота транзистора должна быть не менее 50 000 Гц.
Таким условиям удовлетворяет транзистор BSM121AR, параметры которого имеют следующие значения: Uс-и N=200 В; Iст N= Iк N =130 A.
Сопротивление канала в открытом состоянии, Rс-и. нас=20 мОм.
Максимальная рассеиваемая мощность Рmax=700 Вт.
Тепловое сопротивление переход–корпус, Rп-к=180 оС/мВт.
Падение напряжения на открытом транзисторе при токе 50 А
IкRс-и. нас= ΔUкэ.нас =52,5•0,02=1,05 В.
Это падение напряжения практически равно принятому ранее значению (ΔUкэ.нас =1 В), уточнение расчета не требуется.
Для управления затвором этого транзистора выбираем драйвер IR2122 (см. табл. 15), который необходимо установить между выходом системы управления и затвором транзистора силовой схемы.
6.2.3. Расчет емкости сглаживающего фильтра
Работа емкостного фильтра в этой схеме аналогична работе емкостного фильтра в схеме ОППН II. В обеих схемах заряд конденсатора происходит на интервале паузы, а разряд – на интервале импульса.
С учетом этого обстоятельства для расчета необходимой величины емкости конденсатора можно воспользоваться формулой (54).
Емкость конденсатора сглаживающего фильтра, С2, рассчитывается исходя из удовлетворения требований по пульсациям напряжения нагрузки, Uп2.
Поскольку заряд, отбираемый от конденсатора фильтра за время включенного состояния транзистора: ΔQ = Iнгγ/ƒ, а пульсации напряжения на конденсаторе С2 равны ΔUC2=ΔQ/С2, то можно определить пульсации напряжения на конденсаторе, равные пульсациям напряжения на нагрузке:
ΔUC2 = Iнгγ/(ƒС2) =Uп2.
Следовательно, емкость конденсатора должна быть не менее величины С2= Iнгγ/(ƒUп2),
где Uп2=kп2Uнг.
Коэффициент пульсации напряжения нагрузки kп2 задан в задании на проект
kп2=6•10 -3.
Uп2= kп2Uнг N=6•10 -3•20=0,12 В.
С2= 10•0,6/(50 000• 0,12)=1•10-3 Ф=1000 мкФ.
Конденсатор должен быть выбран на рабочее напряжение не менее двухкратного напряжения нагрузки, к которой он подключен параллельно, т.е. UC N≥(2Uнг) ≥(2•20)≥40 В.
Как уже было отмечено, при выборе конденсатора необходимо соблюсти условие по величине тока, протекающего через конденсатор, а именно: действующее значение переменной составляющей тока, протекающего через конденсатор при выбранных параметрах преобразователя, должно быть меньше того допустимого действующего значения тока, которое указано в справочных данных на конденсатор, Iпер. Если в справочных данных указано амплитудное значение тока Iпер max, то это значение следует разделить на .
Размах отклонения тока вторичной обмотки трансформатора ΔI2 равен размаху отклонения тока, протекающего через конденсатор ΔIС.
Величину ΔI2 можно определить, умножив наибольшую величину отклонения тока первичной обмотки трансформатора, ΔI1max, на коэффициент трансформации:
ΔI1max=Uвх
maxγmin/(2•L1•ƒр)=[12•1,3•0,447/(2•6•10-6•50
000)]= 1
ΔI2= ΔI1 kтр=11,62•0,5=5,81 А.
Таким образом, действующее значение тока переменной составляющей, протекающей через конденсатор, составляет
С учетом этого обстоятельства выбираем конденсатор фирмы HITANO, серия EXR, емкостью 1000 мкФ. Параметры конденсатора (см. табл. 33):
СN=1000 мкФ, UCN=50 В, внутреннее активное последовательное сопротивление при fпул=100 кГц rС=0,053 Ом, а допустимое амплитудное значение тока конденсатора Iпер max=2,4 A.
Допустимое действующее значение этого тока Iпер.д.з=2,4/1,41=1,7 А. Сравним это значение тока с рассчитанным ранее значением IС=1,68 А. Выбранный конденсатор удовлетворяет требованию по допустимой величине тока.
Падение напряжения от переменного тока, протекающего через конденсатор, составитΔUС= IС•rС=1,7•0,053 =0,09 В= Uп2.
По техническому заданию определено значение напряжения пульсаций Uп2:
Uп2=0,006•20=0,12 В.
Из сопоставления значений ΔUC и Uп2 видно, что при установке выбранного конденсатора пульсации напряжения нагрузки будут меньше заданного значения.