- •2.2 Кинематический расчет привода
- •2.5 Проектировочный расчёт валов
- •2.6 Конструктивные размеры зубчатых колёс
- •2.7 Конструктивные размеры корпуса и крышек редуктора
- •2.8 Первый этап компоновки редуктора
- •2.10 Второй этап компоновки редуктора
- •2.11 Проверочный расчёт шпоночных соединений
- •2.12.2 Уточнённый расчёт ведомого вала
- •2.13 Выбор сорта масла
2.10 Второй этап компоновки редуктора
Второй этап компоновки имеет целью конструктивно оформить зубчатые колёса, валы, корпус, подшипниковые узлы и подготовить данные для проверки точности валов см. приложение Б.
Придерживаемся среднего порядка выполнения эскизной компоновки:
а) вычерчиваем шестерню и колесо по конструктивным размерам, найденные ранее. Шестерню выполняем заодно с валом;
б) подшипники вычерчиваем по данным из табл. П3 [3,394]. Разрешается показывать одну половину подшипника;
в) между торцами подшипников и внутренней поверхностью корпуса вычерчиваем мазеудерживающее кольцо [3,208]. Общая ширина кольца принимается конструктивно. Торцы колец выступают внутрь корпуса на 1…2 мм от внутренней стенки, при этом они выполняют ещё и роль маслоотражающих колец. Их устанавливают на тот же диаметр, что и подшипник, чтобы не делать большего количества ступней на валу, фиксация их в осевом направлении осуществляется заплечиками вала и торцами внутренних колец подшипника;
г) вычерчиваем крышки подшипников с уплотнительными прокладками толщиной 1мм, винт условно показывается в плоскости чертежа;
д) в сквозных крышках выполняем уплотнительные устройства [1,658]; переход вала от dn1 к dв1 выполняем на расстояние 10…15 мм от торца крышки подшипника так, чтобы ступица муфты не задевала за головки винтов крепления крышки;
е) для фиксации зубчатого колеса в осевом направлении предусматриваем утолщение вала с одной стороны и установку распорной втулки – с другой;
ж) место перехода от dк2 к dn1 смещаем на 2…3 мм внутрь распорной втулки с тем, чтобы гарантировать прижать мазеудерживающего кольца к торцу втулки (а не плечиками);
з) на ведущем и ведомом валах применяем шпонки призматические со скруглёнными торцами по ГОСТ 23360-78. Вычерчиваем шпонки, принимая их длину на 10 мм, меньше длины ступицы.
2.11 Проверочный расчёт шпоночных соединений
Для соединения вала с деталями, передающими вращение, подбираем шпонки по ГОСТ 23360-78 из стали 45, имеющей 𝜎=600 МПа. Допускаемое напряжение смятия при стальной ступице , при чугунной .
Ведущий: dв1=40 мм; t1=5,5 мм. Длина шпонки =70 мм (при длине ступицы полумуфты 80 мм). Момент на ведущем валу T1=109 Н м.
Материал полумуфты МУВП чугун марки СЧ 20, следовательно условие выполнено.
На ведомом валу из двух шпонок, под зубчатки колесом и под звёздочкой, более нагружена вторая.
Проверяем шпонку под звёздочкой на смятие по формуле (2.77).
Условие прочности выполнено.
2.12 Уточнённый расчёт валов
2.12.1 Уточнённый расчёт ведущего вала
Ведущий вал заодно с шестерней. Материал шестерни сталь 45 термообработка улучшение. По таблице 3.3 [3,34]
Предел выносливости при симметричном цикле изгиба.
Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений.
Сечение А−А – это сечение при передачи вращающего момента от двигателя через муфту рассчитываем на кручение. Концентрацию напряжений вызывает шпоночной канавки.
Коэффициент запаса прочности
где k𝜏=2,45 таблица 3.5 [3,166];
𝜀𝜏=0,73 таблица 3.5 [3,166];
[3,166];
Амплитуда и среднее напряжение от нулевого цикла
При d=40 мм; b h=12 мм; момент сопротивления кручению вычисляем по таблице 3.5 [3,166].
Момент сопротивления изгибу
Напряжение цикла кручение вычислим по формуле (2.76)
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
где k𝜎=1,60 таблица 8.6 [3,166];
𝜀𝜎=0,85 таблица 8.6 [3,166];
[3,166].
Напряжение изгиба амплитудное
Напряжение изгиба для симметричного цикла среднее
Подставив данные в формулу 2.79, получим
Общий коэффициент запаса прочности [3,161] равен
Прочность вала обеспечена.