5.8 Частотная характеристика коэффициента передачи тока эмиттера.
Ток коллектора на высоких частотах уменьшается по амплитуде и отстает по фазе от тока эмиттера. Причина – инерционность процессов переноса зарядов через базу. Основное ограничение – малая диффузионная скорость инжектированных зарядов
Математическая модель коэффициента передачи тока эмиттера.
,
При f=0 α(0) = α0 –постоянный ток.
f α - граничная частота коэффициента тока эмиттера, т.е. частота, при которой α уменьшается в √2 раз по сравнению со своими низкочастотным значением.
5.9 Частотная зависимость коэффициента передачи тока базы
Воспользуемся определением
,
,
ω=0 f=0 β(0)= β0
ω = ω β β(ω β)= βo/√2
ω →∞ β→0
fT – граничная частота коэффициента передачи тока базы (β(fT)=1).
В справочниках приводят значение модуля коэффициента передачи тока базы h21Э на некоторой частоте измерения fИ. Расчет: fT= fИ/h21Э, fβ= fТ/ β0.
5.10 Дрейфовые транзисторы
Механизм переноса зарядов через базу в биполярных транзисторах является диффузия. Диффузионная скорость наименьшая из 3-х основных скоростей:
Vдиф<<Vдрейф<<Vтепл
Диффузионные по технологии транзисторы как правило имеют неоднородную базу. Неоднородность базы (зависимость концентрации примеси от координаты) обуславливает возникновение внутреннего электрического поля в базе и дрейфовой скорости инжектированных зарядов. Транзисторы с неоднородной базой называются дрейфовыми. Ускоряющее электрическое поле в базе транзистора возникает в том случае, когда концентрация примеси на границе с эмиттером больше, чем на границе с коллектором:
p-n-p: NД*(0)> NД*(w). n-p-n: NA*(0)> NA*(w)
Дрейфовые транзисторы обладают 2-мя главными преимуществами:
1)Vдр >>Vдиф ǽдр>ǽдиф αдр>αдиф
2)fα,f β(др)>> fα,f β(диф).
Наличие дрейфа приводит к “искажению” графика распределения инжектированных зарядов – к отклонению от линейности.
В нормальном режиме поле базы ускоряет инжектированные из эмиттера заряды. В инверсном режиме наоборот, заряды тормозятся, время переноса увеличивается, увеличивается скорость рекомбинации, поэтому αI=0,2… 0,6< αN→1.
5.11 Тепловая модель транзистора. Расчет площади теплоотвода.
Rtk-k – тепловое сопротивление между кристаллом и корпусом. (справочная вел.)
Rtk-c–тепловое сопротивление корпус транзистора – окружающая среда.
Rtk-T – тепловое сопротивление корпус транзистора – теплоотвод.
[Rt] =град/Вт
Без электрической изоляции Rtk-T = 0.1-0.2 град/Вт, с изоляцией 0.5-1 град/Вт
RtT-c - тепловое сопротивление теплоотвод – окружающая среда
Тепловой модели транзистора соответствует электрическая модель, в которой:
tk-tc- разность температур кристалла и окружающей среды (разность потенциалов),
Pк –электрическая мощность на коллекторе ( тепловой поток –аналог электрический ток),
Rt – тепловые сопротивления участков цепи (электрические сопротивления),
Q – тепловой поток (электрический ток).
При наличии теплоотвода (RtT-c) потоком через ветвь Rtk-c пренебрегают. Тогда общее тепловое сопротивление
Rt= Rtk-k - Rtk-T- RtT-c
Максимально – допустимое сопротивление определяют исходя из температуры коллектора (кристалла) и электрической мощности на коллекторе.
Порядок расчета:
1. Rt =( tк МАКС-t- tc)/ Pk, (аналог закона Ома R=U/I)
где tк МАКС максимальная температура коллектора (справ.)
t – температурный запас -10-25 град,
tc – температура окружающей среды,
Pk - электрическая мощность на коллекторе.
2. RtT-c= Rt - Rtk-k - Rtk-T.
3. RtT-c=1/(Sкt) S=1/( RtT-cкt) S=1000/(RtT-c [см2]
где S – площадь теплоотвода,
кt – коэффициент, зависящий от условий теплообмена радиатора с окружающей средой. Для черненого алюминиевого ребристого теплоотвода без принудительной вентиляции на основе эмпирических данных принимают кt 0,001 Вт/(градсм2).
Классификация биполярных транзисторов
К T 2 01 А
I II III IV V
I- материал
II-классификация прибора
III- классификационный параметр внутри класса
1 НЧ
2 СЧ } РКМАХ≤0,3 Вт (маломощные)
3 ВЧ
4 НЧ
5 СЧ } РКМАХ=0,3-1,5 Вт (средней мощности)
6 ВЧ
7 НЧ
8 СЧ } РКМАХ >1,5 Вт (мощные БП)
9 ВЧ
IV- Номер разработки (001 - 99).