- •Реферат
- •Содержание:
- •Введение
- •1. Литературный обзор
- •2.Технологическое описание установки
- •3. Определение основных параметров установки
- •4. Тепловой и электрический расчёт
- •4.1 Тепловой расчет
- •4.2 Электрический расчет
- •5. Выбор механизмов установки
- •6.2 Описание схемы установки
- •Расчет охлаждения элементов установки
- •Энергетический баланс
- •Описание конструкции установки
- •Заключение
- •Список использованной литературы:
3. Определение основных параметров установки
Масса одной цилиндрической заготовки для нагрева:
где – диаметр заготовки, м;
– длина заготовки, м;
- плотность материала заготовки, кг/м3;
Выбор частоты является одним из наиболее ответственных моментов при проектировании кузнечно-индукционного нагревателя (КИН). Он определяется требованием высокого электрического КПД как индуктора, так и установки в целом, необходимостью получения заданного распределения температуры по сечению детали, наличием и техническими данными оборудования (преобразователей требуемой мощности, конденсаторов и т.д.). Окончательно частота выбирается по результатам технико-экономического анализа.
При нагреве сплошной цилиндрической заготовки частота выбирается из диапазона:
где D2 –диаметр заготовки, м; ρ2- удельное сопротивление нагреваемого материала, Ом·м; μ2 –относительная магнитная проницаемость.
Применительно к нагреву стальных цилиндрических заготовок до температуры выше 7500С, при которой ρ2=10-6 Ом·м и μ2=1, то получим:
833,3<f<1666,6 Гц
Из номинального ряда частот выбираем f=1000 Гц.
Перепад температур между поверхностью и серединой заготовки T=1000 C. Темп выдачи заготовок t0=20 сек.
Полезная мощность рассчитывается по формуле
,
где G – масса заготовки, кг; с – средняя теплоемкость в интервале температур начала и конца нагрева, Дж / кг град с = 668 Дж / кг град; Tср – средняя по сечению температура заготовки, °С Tср = 1250°С;
=108550, Вт
Получаем мощность равную 108,6 кВт и на основании этого выбираем источник питания – полупроводниковый преобразователь частоты ППЧ-320-1,0 с частотой 1000 Гц. Номинальное напряжение выбираем равным 500 В.
Рис. 2 Источник питания – полупроводниковый преобразователь частоты ППЧ-320-1,0 с частотой 1000 Гц. Номинальное напряжение выбираем равным 500 В.
4. Тепловой и электрический расчёт
4.1 Тепловой расчет
Для расчета заданы диаметр заготовки D2=0.06 м, её длина а2=0.097 м частота f=1000 Гц, масса заготовки G=2,6 кг, темп выдачи t0=12,3 с, напряжение на индукторе 500 В.
Внутренний диаметр индуктора D1=0.12 м;
Определим горячую глубину проникновения тока:
1. Расчетный диаметр заготовки:
2. Время нагрева:
3.Число заготовок в индукторе:
Длина индуктора:
Отсюда получаем и ;
4. Средняя полезная мощность
кВт
5. Тепловые потери через изоляцию:
кВт
м
6. Средняя мощность в заготовке и средняя удельная мощность:
кВт
4.2 Электрический расчет
Целью электрического расчета является определение таких параметров, как ток в индукторе, электрический КПД и коэффициент мощности, расчет коэффициента мощности индуктора и расчет числа витков. Основным методом является расчет индукционной установки на основе электрической схемы замещения.
Столб заготовок длиной а2 разделим на три зоны:
а) Зона ферромагнитных заготовок со средней температурой 6500С имеющих удельное сопротивление 6*10-7 Ом*м и μ>1.
б) Зона частично ферромагнитных заготовок ρ2=10-6 Ом*м.
в) Зона немагнитных заготовок.
Магнитную проницаемость определяем по таблице 3-1[1]. Задаваясь значениями μ находим значение напряженности магнитного поля, при которой удельная мощность будет максимально близка к рассчитанной выше удельной мощности. Получаем значения: μе=9,5, Не=1,95*105 А/м.
Удельная мощность рассчитывается по формуле:
Задаемся магнитной проницаемостью μе=21. Из табл.3-1 находим напряженность магнитного поля:
Не=7,97*104 А/м;
где:
; ; ;
Удельные мощности равны:
Задаваясь значениями магнитной проницаемости μе=11,1 и μе=14 соответственно, получаем: Не=15,94*104 А/м; Не=12*104 А/м; и
Строим зависимость , получаем окончательно: μе=15; Не=1,1*105 А/м
Рис. 4.1
Находим
, что близко к значению, найденному из теплового расчета.
2. Распределение реактивной удельной мощности по участкам:
3. Активное сопротивление загрузки, приведенное к току длинного индуктора
Ом
4. Внутреннее реактивное сопротивление загрузки, приведенное к току длинного индуктора
Ом
5 Реактивное сопротивление
Ом
определяем по рис 5-6
Ом
6. Реактивность рассеяния индуктора:
Ом
7. Коэффициент приведения активного сопротивления цилиндра:
8 Приведённое активное сопротивление загрузки:
9 Приведённое реактивное сопротивление загрузки:
10 Расчёт толщины индуктирующего провода:
d1=1.6Δ1
м
d1=3,54 мм берём d1=3 мм.
10 Сопротивления индуктирующего провода
g = 0,85
Ом
По рис. 5-9 определим
kr=1,3
kx=1,1
Ом
Ом
11 Эквивалентное активное, реактивное и полное сопротивления индуктора:
Ом;
Ом;
Ом;
12 КПД индуктора
13 Коэффициент мощности индуктора:
14 Ток в индукторе:
кА
15 Плотность тока в индукторе:
А/мм2
16 Напряжение на индукторе
17 Полный КПД индуктора:
18 Мощность подведённая к индуктору
Ри= кВт
19 Число витков индуктора при напряжении на индукторе
U1=500 В
Высота витка м
20 Ток в индукторе
21 Активное, реактивное и полное сопротивления индуктора: