- •Проектирование установок электропитания многоканальных телекоммуникационных систем
- •Содержание
- •Введение
- •1 Общие указания по выполнению курсового проекта
- •1.1 Содержание курсового проекта
- •2 Методические указания к расчету и выбору оборудования электропитающей установки
- •2.1 Расчет системы бесперебойного питания переменного тока
- •2.2 Расчет аккумуляторных батарей
- •2.3 Расчет и выбор устройств системы бесперебойного электропитания постоянного тока
- •2.4 Расчет общей мощности потребления системы электропитания
- •2.5 Расчет заземляющего устройства
- •Выбор автомата защиты
- •2) Расчет источника бесперебойного питания переменного тока
- •3) Расчет аккумуляторной батареи эпу постоянного тока (выпря- мительного устройства).
- •5) Полная мощность, потребляемая всей системой электропитания
- •3 Системы и устройства электропитания предприятий связи
- •3.1 Системы электропитания предприятий связи
- •3.2 Системы электропитания постоянного тока
- •3.3 Системы бесперебойного питания переменного тока
- •3.4 Устройства коммутации и вводно - распределительные шкафы
- •3.5 Силовые кабели и шинопроводы токораспределительной сети
- •3.6 Аккумуляторные батареи
- •3.7 Системы заземления
- •3.9 Устройства автоматической защиты цепей питания
- •3.10 Основные требования к электропитающим установкам
- •3.11 Характеристика промышленных устройств бесперебойного электропитания
- •4 Литература
5) Полная мощность, потребляемая всей системой электропитания
Находим полную мощность Snom„ потребляемую системой электропитания от сети переменного тока.
Мощность аварийного освещения РАО= UscIoce= 22010= 2200 Вт, cos)=1, (2АО=0, где ток аварийного освещения 1Осв= 10 А.
Полная мощность потребления на хозяйственные нужды SXo3= 10 кВА, (коэффициент загрузки а коэффициент мощности нагрузки на хозяй-
2 0 5 2 0 5
ственные нужды у/Хоз~ cos)XH= 0,8, тогда sin)= (1-cos )) ' = (1-0,8) ' = 0,6, tg) = 0,6/0,8= 0,75. Активная мощность равна РХН= SXo3■cos)XH■J3= 10000■ 0,8■1= 8000 Вт, реактивная мощность ()В~ РХН■tg)XH= 8000 0,75= 6600
ВАР.
Полная мощность потребления системы вентиляции и кондиционирова- ния SK=5 кВА, а коэффициент мощности ц/к ~ cos)K = 0,7, тогда sin)K= (1- 2 0 5 2 0 5
cos )к) ' = (1-0,7) ' = 0,55, tg)K= 0,55/0,7= 0,79. В этом случае активная мощность Рк= SK■cos)K= 5000 0,7= 3500 Вт, реактивная мощность QK~ Рк ^)к= 3500 0,79= 2765 ВАР
Суммарная активная мощность составит: ^Р= Рибп+Рв+Рао+Рк+Рхн= 9960+6750+2200+3500+8000= 30410 Вт, а суммарная реактивная мощность EQ=Q^+Q^+^^+ QXH+QK= 900+2220+0+6000+2765= 11885 ВАР. Отсюда полная мощность равна S=[(Yf)2+(YQQ)2]0,5= [304102+118852]0,5= 32640 ВА. Суммарная активная и реактивная мощности потребителей первой категории определяется аналогично:
ТР= РИБП+РВ+РАО+РК = 9960+ 6750+2200+3500 = 22410 Вт,
Ш= Qmm+Qii+QUo+Q^ 900+2220+0+2765= 5885 ВАР.
Следовательно полная мощность SlKаm= [(LРlKаm)2+(ZQlKаm)2]0'5= [224102+58852]0,5= 23170 ВА.
В соответствии со схемой П3 и планами развития предприятия выбираем трансформатор Т1, Т2 и Т3 мощностью 50 кВТ (50 кВт>33 кВА). А в качестве
автономной электростанции - дизельный электроагрегат Р45 компании F.G. WILSON общей мощностьью 45 кВт (рекомендуется 0,75Радэс> SiKam). АД-ЭС выполнена на основе дизельного двигателя Perkins и удовлетворяет требованиям высшей, третьей категории автоматизации.
Находим максимальное значение тока, потребляемого системой электроснабжения (для схемы соединения обмоток трансформатора «звезда»): 1Л= S10/U0= (32640/3)/220= 50 A. По расчетному значению 1Л из таблиц П9-П11 выбираем силовой медный кабель ВБбШв-4х25 с допустимым (фазным) током 100 А (для прокладки в грунте). Рассчитываем сопротивление фазного провода Яф= 1Ф RKa6= 0,1-0,734= 0,0734 Ом с учетом его протяженности 1Ф= 100 м (смотри таблицу задания) и находим потери мощности АР1Ф= (1Л) Rcp= 50 -0,0734= 182,5 Вт. Выбираем в качестве главного распределительного щита шкаф ШВРА -УАР-380/100-21П (К).
Рассчитываем параметры установки косинусных конденсаторов.
Для заданного значения коэффициента мощности cos(p= 0,95 находим
2 0 5 2 0 5
tg( H)K=(1-cos фнж) ' /cos(pH)K= (1-0,95) ' /0,95= 0,329. Реактивная мощность QK компенсирующих конденсаторов равна: QK= Pmy(tg(pH -tg(HK) = 30410[(11885/30410)-0,329]= 1889 ВАР. Емкость компенсирующих конденса-
9 2
торов, соединенных по схеме «треугольник» равна: СК= QK-10 /27t-fc-(U-n) =
92
1,885-10 /2к-50(380) = 42, мкФ, где: частота питающей сети fc= 50 Гц; линейное напряжение сети иЛ= 380 В. По таблице П13 выбираем тип конденсатора УКМ63-0,4-50-12,5 У3 с регулировкой емкости (2x12,5+25). 6) Расчет заземляющего устройства
Выбираем схему заземления на стороне переменного тока TNC-S.
Расчетный ток замыкания I3= 1,251 х= 1,25-150= 187,5 А, где Iz= S/U= 32640/220= 150 А и R3<125/I3= 125/187,5= 0,67 Ом.
Принимаем штыревую конструкцию искусственного заземлителя. Коэффициент сезонности для вертикальных электродов задаем равным ?]СВ=1,4, для горизонтальных - цСГ=3. Находим удельные сопротивления грунта рВ=ЦСВ-р0=1,4-100=140 Ом/м для вертикальных и рГ=цСГ-р0=3-100=300 Ом/м горизонтальных электродов, где удельное сопротивление р0 = 100 Ом/м.
Рассчитываем сопротивление R0 одного вертикального электрода. Для этого с учетом рекомендаций пункта 3.8 выбираем l= 4 м и h= 0,5 м, d=75 мм, а t= h+l/2= 0,5+4/2= 2,5 м, следовательно:
Яв= (0,366р/1)[^(21/ф+0,5^({4г+1}/{4М})]= (0,366■ 140/4)^(2 -4/0,075) + 0,51%({4-2,5+4}/{4-2,5-4})]= 12,8[2,02+0,18]= 28 Ом.
Находим число вертикальных электродов: пв= Кв/Яз^в= 28/0,676■ 0,75= 55, где: цв - коэффициент использования вертикальных электродов, зависящий от числа электродов и соотношения а/1. Принимаем а/1= 2. Из таблицы 2.2 определяем цв= 0,75, соответствующий Яз= 4 Ом.
Общая длина горизонтальных соединителей заземляющего устройства равна 11= (пв-1)а= (55-1)8= 432 м. Сопротивление (заземления) горизонтальных электродов:
Яп= (0,366р/\)[1^(2{11}2/ЪЪ)]= (0,366300/432)[1ф{240}2/0,05 -0,5)]= (0,25)■ 7,17= 1,79 Ом на основании выбранных Ъ=5 см, Н=50 см с учетом рекомендаций пункта 3.8. Коэффициент использования полосы цг= 0,75 определяется по таблице 2.2, откуда сопротивление заземляющего устройства (горизонтальных соединителей): Яг= Яп/^г= 1,79/0,75= 2,39 Ом.
Общее сопротивление заземляющего устройства, состоящего из вертикальных электродов и соединительных полос будет равно: Яр~ Яп■Кв/(Яв■ т]Г+ пвЯп■ цв)= 1,7928/(280,75+551,790,75)= 50,12/(21 + 73,8)= 0,53 Ом. 7) Выбор автомата защиты.
Автоматические выключатели (Р3 на схеме рисунка П3) выбираем по номинальным значениям напряжения, линейного тока сети 1Л и условиям перегрузки 1,51Л по данным таблицы П8.
Суммарная мощность потребления составляет 5= 32640 вА. Следовательно для схемы соединения вторичных обмоток трансформатора «звезда с нулевым выводом» ток потребления 1Л= 5Поп/3\]Ф= 32640/3220= 50 А, а номинальный ток выключателя !номАвт~ 1,51Л= 1,550= 75 А. Выбираем по таблице П8 автоматический выключатель БРХ-100-3-500 компании Ье^апё (ток отключения 100 А).
Проверяем параметры автоматического выключателя по кратности тока замыкания. Полное сопротивление фазного провода в соответствии с (3.11) равно: 2П~ ЯФ= 1Ф ЯКаб= 0,1 0,734= 0,0734 Ом. Полное сопротивление трансформатора мощностью 50 квт выбираем по таблице 3.1: 2Т= 0,413 Полагаем (приближенно), что ток короткого замыкания (между фазным проводником и нейтралью) равен 1КФ~ иФ/(2П+2Т)= 220/(0,0734+ 0,413)= 452 А. Значение 1КФ превышает более, чем в три раза (смотри таблицу 3.2) номинальный ток автоматического выключателя (100 А). Это подтверждает надежное срабатывание автомата защиты в случае короткого замыкания.