- •1. Климатологические данные района строительства.
- •2. Краткая характеристика здания.
- •3. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
- •3.1 Теплотехнический расчет наружной стены.
- •IV этаж, 401 комната
- •V этаж, 501 комната
- •5. Выбор и обоснование выбора принятой системы отопления (места прокладки магистралей, расположение стояков, отопительных приборов, теплового пункта; вид и параметры теплоносителя).
- •6. Гидравлический расчет системы отопления.
- •7. Выбор типов и обоснование выбора отопительных приборов и их тепловой расчёт.
- •7.1 Подбор отопительных приборов.
- •7.2 Подбор конвектора.
- •7.3 Подбор насоса.
- •Литература:
- •С одержание
- •1. Климатологические данные района строительства……………………………..
- •2. Краткая характеристика здания…………………………………………………………………..
- •Курсовой проект
IV этаж, 401 комната
∆Р = (16.7-12.16) (13.8-11.9)+0.05 42 13.8 (0.8+0.6) 0.65-0 = 18.7 (кгс/м²)
G0 = = 5.12 (кг/м² ч)
V этаж, 501 комната
∆Р = (16.7-15.16) (13.8-11.9)+0.05 42 13.8 (0.8+0.6) 0.65-0 = 13 (кгс/м²)
G0 = = 4.02 (кг/м² ч)
Расчет потерь теплоты по зданию сводим в таблицу 2
5. Выбор и обоснование выбора принятой системы отопления (места прокладки магистралей, расположение стояков, отопительных приборов, теплового пункта; вид и параметры теплоносителя).
При выборе системы отопления руководствуемся СНБ 2.04.01-97 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”. Систему отопление выбираем в соответствии с требованиями санитарно-гигиенических и противопожарных норм.
Данная система отопления – водяная, однотрубрая с вертикальными унифицированными стояками, с нижней разводкой магистрали, насосная.
Вуртикальную одностороннюю систему рекомендуют для зданий, имеющих 3 и более этажа. Так как здание имеет подвал, то магистрсльные трубопроводы размещаем в подвале на отметке -1.300, что позволяет при необходимости поэтажно включать систему в действие в процессе строительства здания.
Принятая ситема с тупиковым движением воды, что позволяет сокращать длины и диаметры магистрали системы. Вертикальные однотрубные проточно-регулируемые стояки являются наиболее экономичными. Установка 3-ехходовых кранов позволяет осуществить индивидуальные регулируемые теплоотдачи приборов.
Стояки располагаются открыто на расстоянии 0.15 от кромки оконного откоса. Отопительные приборы располагаются также открыто под окнами у наружных стен. Нижняя подводка размещается на отметке 0.1 м. от чистого пола. Верх прибора находится на расстоянии от подоконной доски – 40 мм.
Тепловой пункт расположен в подвале на отметке -3.000м. и имеет отдельный вход со стороны лестницы.
Температура теплоносителя в подающем трубопроводе - 105ºС, в обратном - 70ºС.
6. Гидравлический расчет системы отопления.
Задача расчёта:
Определение экономичных диаметров трубопроводов при заданных расходах теплоносителя.
Сущность расчёта:
По величине Нрасч = Нн+0.5 Нест, ориентируясь на средние удельные потери давления.
Rср = 0.65 ,
Определяем диаметры трубопровода и сумму (Rl+Z) последовательно расположенных участков магистральных трубопроводов расчетного кольца.
Рекомендуемый запас давления на неучтенные длины −10%.
Запас давления:
Нрасч = 100 %
Нрасч – расчетное давление теплоносителя (из теплообменника, от котла, от элеватора).
Нн – насосное давление, принимается из расчета от 50 до 100 Па на 1м. расчетного кольца.
Нест – естественное давление в системе. Определяют по формуле:
Нест = h (ρо-ρг) 9.81, Па
h – расстояние от оси элеватора, центра теплообменника до середины прибора;
ρо и ρг – плотность охлажденной и горячей воды;
Rl – потери давления на трение на участке трубопровода;
Z – потери давления в местных сопротивлениях:
Z =
V – скорость теплоносителя, м/с;
∑ζ – сумма коэффициентов в местных сопротивлениях; зависит от вида местных сопротивлений;
НД – динамическое давление, определяется по скорости движения теплоносителя.
Расчет стояков однотрубных систем выполняется методом характеристик сопротивления. Потери давления в этих стояках определяются:
(Rl+Z)ст= G²ст ∑S 10-4 9.81; Па
Gст. – расход воды в стояке
Gст. = 0.86 ; кг/ч
Qст. – тепловая нагрузка стояка или участка; Вт
Gуч = 0.86 ; кг/ч
∑S – сумма характеристик сопротивления.
1)Определяем массу воды в стояке 3:
gст3 = 0.86 = 138 кг/ч
2)Определяем температуру участков в стояке:
t1 = 105-0.86 = 99.8 0С; t6 = 84.8-0.86 = 81.4 0С;
t2 = 99.8-0.86 = 96.4 0С; t7 = 81.4-0.86 = 78.8 0С;
t3 = 96.4-0.86 = 93 0С; t8 = 78.8-0.86 = 76.2 0С;
t4 = 93-0.86 = 89.6 0С; t9 = 76.2-0.86 = 73.6 0С;
t5 = 89.6-0.86 = 84.8 0С; tобр = 73.6-0.86 = 70 0С.
3)Определяем величину естественной циркуляции:
Нест = [1.85 (977.81-955.1)+3 (975.71-958.52)+3 (974.16-960.94)+
+3 (972.57-963.3)+3 (970.96-965.61)] 9.81 = 1737 Па
4)Определяем длину расчётного кольца:
ℓр.к = 95 м.
5)Определяем расчетное давление:
Нрасч = Нн+0.5 Нест
t = (105-70) 0С
Нн = 70 ∑lр.к. = 70 95 = 6650 Па
Нрасч = 6650+0.5 1737 = 7519 Па
6)Определяем ориентировочные потери на трение в расчётном кольце:
Rср = 0.65 ≈ 70 Па.
Ориентируясь на величину Rср, определяем диаметры трубопроводов, действительную величину R, коэффициенты в местных сопротивлениях.
Гидравлический расчёт сводим в таблицу 3.
Таблица 3. Гидравлический расчёт.
№ уч. |
Q, Вт. |
q, кг/ч |
d, мм. |
L, м. |
R, Па/м. |
LR, Па. |
V, м/с. |
∑ζ |
Z, Па |
LR+Z, Па. |
Приме- чание |
Hд., Па |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
1 |
60420 |
1485 |
50 |
3.5 |
10.6 |
37.1 |
0.188 |
1.1 |
52.5 |
89.6 |
2∟ |
47.68 |
2 |
33780 |
830 |
40 |
1.5 |
12.7 |
19.1 |
0.176 |
9.5 |
252 |
271.1 |
┴ |
26.5 |
3 |
27240 |
669 |
32 |
6.9 |
18.3 |
126.3 |
0.186 |
1 |
51.95 |
178.3 |
╧ |
51.95 |
4 |
18220 |
448 |
25 |
12 |
37 |
444 |
0.217 |
1.5 |
35.3 |
479.3 |
┴ ∟ |
23.5 |
4´ |
18220 |
448 |
20 |
3.9 |
108 |
421 |
0.343 |
0.5 |
28.5 |
449.5 |
∟ |
57 |
5 |
12670 |
311 |
20 |
5.6 |
55 |
308 |
0.240 |
1 |
28.4 |
336.4 |
╧ |
28.4 |
6 |
5620 |
138 |
15 |
― |
― |
― |
― |
― |
― |
3155 |
― |
― |
7 |
12670 |
311 |
20 |
6.7 |
55 |
368.5 |
0.240 |
1 |
28.4 |
396.9 |
╧ |
28.4 |
8´ |
18220 |
448 |
20 |
3.8 |
108 |
410 |
0.343 |
0.5 |
28.5 |
438.5 |
∟ |
57 |
8 |
18220 |
448 |
25 |
10 |
37 |
370 |
0.217 |
1.5 |
35.3 |
405.3 |
╧ ∟ |
23.5 |
9 |
27240 |
669 |
32 |
6.5 |
18.3 |
119 |
0.186 |
1 |
51.95 |
171 |
╧ |
51.95 |
10 |
33780 |
830 |
40 |
3.2 |
12.7 |
40.6 |
0.176 |
11 |
292 |
332.6 |
╧ |
26.5 |
11 |
60420 |
1485 |
50 |
4.6 |
10.6 |
48.76 |
0.188 |
1.1 |
52.5 |
101.3 |
2∟ |
47.68 |
∑ (LR+Z)=6805
Запас давления допускается до 10 %:
100% = 9.5 %.
Гидравлический расчёт стояка 3 производим по характеристикам гидравлического сопротивления:
Ст.3
Узел присоединения к подающей магистрали Ø15 S1= 26,22;
Узел присоединения к обратной магистрали Ø15 S2 = 8,56;
Этажестояк Ø 15×15×15 S3 = 13.38 8 = 107.04;
Узел верхнего этажа Ø 15×15×15 S4 = 5.03 2 = 10.06;
Неучтённые длины ℓн=(0.3 2)+(0.3 8)+1.4=4.4 Ø15 S5 = 2.89 4.4 = 12.72;
Тройники Ø15 S6 = 2.15 2 = 4.3;
∑S=168.9
(LR+Z)ст.3 = 1382 168.9 10-4 9,81 = 3155 Па.
Определяем расчётное давление стояка 5:
Нр.ст.5 = 6805-(89.6+271.1+178.3+171+332.6+101.3) = 5661 Па
Ст.5
Узел присоединения к подающей магистрали Ø20 S1 = 5.69;
Узел присоединения к обратной магистрали Ø15 S2 = 8.56;
Этажестояк Ø 15×15×15 S΄3 = 13.38 4 = 53.5;
Этажестояк Ø 20×20×20 S˝3=3.15 4=12.6; S3 = 53.5+12.6 = 66.1;
Узел верхнего этажа Ø 15×15×15 S4=5.03 2 = 10.06;
Неучтённые длины ℓн΄=0.3+(0.3 4)+1.4=2.9 Ø15
ℓн˝=(0.3 4)+0.3=1.5 Ø 20
ℓн=2.9+1.5 = 4.4
S5 = 2.89 4.4 = 12.72;
Тройники Ø15 S6 = 2.15 2 = 4.3;
∑S=107.4
(LR+Z)ст.5 = 2222 107.4 10-4 9,81 = 5193 Па
Невязка допускается до 15 %:
100% = 100% = 8.3