Поправочный моменты: - на пресную воду - 65,6 тм

- 65,6 тм

- на дизельное топливо - 8,16 тм

- на мытьевую воду - 35,8 тм

3. Определим водоизмещение и координаты центра тяжести судна, зная характеристики судна в порожнем состоянии:

М₀=1875,1 т

Xg₀ = -9,40 м

Zg₀= 5,16 м

M=M₀+m_i , т . (2.2)

Xg=( М₀* Xg₀ +m_{i *} Xi )/ (M₀+m_i ) , м. (2.3)

Zg= (М₀* Zg₀ +m_i * zi + m_h )/ (M₀+m_i ) ,м. (2.4)

где M₀, X_g0, Z_g0 - соответственно водоизмещение, абсцисса и аппликата центра тяжести судна;

m_i ,X_i, Z_i - масса и координаты центра тяжести переменных грузов на судне.

m_i, m_i*z_i, m_i*x_i берётся из таблицы №1, тогда

М= 1875.1+ 2728.4= 4603.5 т

X_g= (1875.1*(-9,40)+18301)/ 4603.5 = 1.45 м

Z_g= ( 1875.1*5.16+ 10627.08+176.7)/ 4603.5= 4.4 м

4.Контроль плавучести судна. Осуществляется путём сравнения водоизмещения судна в заданном случае нагрузки с водоизмещением, соответствующем осадке по грузовую марку.

М_гм=5025 т (см.часть 1).

Полученное водоизмещение (М=4603.5т) меньше М_гм., следовательно, плавучесть считается обеспеченной.

4. Для заданного случая нагрузки поперечная метацентрическая высота вычисляется по формуле:

h_р=Zм-Zg , м . (2.5)

где Zм- аппликата поперечного метацентра, находится по гидростатическим таблицам в зависимости от водоизмещения судна в данном случае нагрузки.

Zм= 5.80 ,м.

Z_g= 4.40 ,м.

h_р= 5.80-4.40=1.40 м.

6. Контроль остойчивости судна. Осуществляется путём сравнения фактической метацентрической высоты судна с минимально допустимой метацентрической высотой.h_min=0.78 м (см. Приложение Г).Полученная расчётная метацентрическая высота h_р=1.40 м (из п.5) больше минимально допустимой, т.е. h_рhmin (1.40м  0.78м), следовательно, остойчивость судна считается обеспеченной, т.е. удовлетворяет требованиям Регистра судоходства.

Часть № 3 Расчёт и построение диаграмм статической и динамической остойчивости.

Плечи диаграммы статической остойчивости определяются с помощью интерполяционных кривых плеч остойчивости формы (пантокарен) l’_ф (,м) – приведенных в приложении Д. Сняв значения плеч остойчивости формы l’_ф, найдём плечи статической остойчивости по формуле:

l_=l’_ф - Z_gsin ,м (3.1)

Плечи диаграммы динамической остойчивости определяют путём численного интегрирования диаграммы статической остойчивости.

Расчёт плеч диаграмм статической и динамической остойчивости

Таблица №3

Расчётные величины 0	0	10	20	30	40	50	60	70	80	90
l’ф=f (,м),м	0	1	2,2	3.0	3,7	4.1	4,25	4,20	4.0	3,75
Sin	0	0,17	0,34	0,5	0,64	0,77	0,87	0,94	0,98	1
Zgsin	0	0,748	1,496	2,2	2,816	3,388	3,828	4,136	4,312	4,4
L= l’ф - zgsin	0	0,252	0,704	0,8	0,884	0,712	0,422	0,064	-0,31	-0,65
Интегральная сумма 	0	0,252	1,2	2,704	4.388	5.984	7.118	7.604	7.637	6.677
Lд=0.0872	0	0,021	0,1	0,235	0,382	0,521	0,620	0,663	0,67	0,58

Рисунок 3. 1,2 – Диаграммы статической и динамической остойчивости судна.

Проверим параметры диаграммы статической остойчивости на соответствие нормам остойчивости Регистра судоходства России.

По диаграмме статической остойчивости (Рисунок 1) определяем максимальное плечо статической остойчивости l_max, соответствующий ему угол крена _max и угол заката диаграммы _зак и сравниваем их с требуемыми Регистром.

Регистр требует, чтобы l_max было не менее 0,20 м для судов, длина которых не менее 105 м при угле крена _max30⁰. Угол заката диаграммы должен быть не менее 60⁰.

Из Рисунка 1 видно, что l_max=0,9 м, _max=39⁰, _зак=71⁰, значит параметры диаграммы статической остойчивости соответствуют нормам остойчивости Регистра судоходства России.

L_(=1 рад=57,3)=1,4 = h_g