- •Курсовой проект на тему:
- •Содержание
- •Введение
- •1. Исходные данные
- •2. Расчетная часть
- •2.1 Расчет процесса горения топлива
- •2.2 Тепловой баланс трубчатой печи. Расчет коэффициента полезного действия и расхода топлива.
- •2.3 Выбор типоразмера трубчатой печи
- •2.4 Выбор горелок
- •2.5 Расчет диаметра печных труб
- •2.6 Упрощенный расчет камеры радиации
- •2.7 Расчет камеры конвекции
- •2.8 Гидравлический расчет змеевика трубчатой печи
- •2.9 Упрощенный аэродинамический расчет дымовой трубы.
- •Заключение
- •Список использованных источников
2.5 Расчет диаметра печных труб
На данном этапе по результатам расчета выбираются стандартные размеры труб (диаметр, толщина и шаг).
Определяется объемный расход нагреваемого продукта:
, (24)
где GC – производительность печи по сырью, т/сут;
ρТ – плотность продукта при средней температуре (tср.), кг/м3;
(25)
α – температурная поправка.
(26)
.
.
.
Площадь поперечного сечения трубы определяется уравнением:
, (27)
где n – число потоков; W – допустимая линейная скорость продукта, м/с для двухпоточных печей оптимальное значение W находится в пределах 1–3 м/с;
dвн. – расчетный внутренний диаметр трубы, м.
В расчетах используем: n = 2 (двухпоточная система подачи сырья), W = 1,4 м/с.
Из уравнения (32) рассчитывается внутренний диаметр трубы:
(28)
.
По ГОСТу принимаем dвн. = 0,159 м.
Толщина стенки труб, м 0,010 м
Шаг между осями труб, м
фитинги 0,300
ретурбенты 0,450
Тогда фактическая скорость:
.
Фактическая скорость находится в пределах 1 – 3 м/с.
2.6 Упрощенный расчет камеры радиации
Целью этого этапа расчета является определение температуры продуктов сгорания, покидающих топку, и фактической теплонапряженности поверхности радиантных труб. Температуру (Тп) находят методом последовательного приближения (метод итераций), используя уравнение:
, (29)
где qp и qpK – теплонапряженность поверхности радиантных труб (фактическая) и приходящаяся на долю свободной конвекции, ккал/м2ч;
Hp/HS – отношение поверхностей, зависящее от типа печи, от вида и способа сжигания топлива;
Θ – средняя температура наружной стенки радиантных труб, К;
ψ – коэффициент для топок со свободным факелом ψ = 1,2; для топок с беспламенным сжиганием топлива ψ = 1,5 – 1,6; для топок с настильным факелом ψ = 1,3;
СS = 4,96 ккал/м2чК – коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела.
Определение коэффициента прямой отдачи:
, (30)
где Imax, I, Iух – теплосодержание продуктов сгорания соответственно при температурах Tmax, Tп, Tух, рассчитывается по уравнению (11), кДж/кг;
ηТ = 0,96 – к.п.д. топки.
Суть метода расчет (метод итераций) заключается в следующем: задаются температурой продуктов сгорания (Тп), которая находится в пределах 1000 – 1200 К; при этой температуре задаются и определяются параметры ,входящие в уравнение (29).
Рассчитывают фактическую теплонапряженность радиантных труб:
(31)
Затем определяем температуру наружной стенки экрана по формуле:
, (32)
где α2 = 600 – 1000 ккал/м2чК – коэффициент теплоотдачи от стенки к нагреваемому продукту;
δ = 0,01 – толщина стенки трубы;
λ = 30 ккал/мчК – коэффициент теплопроводности стенки трубы;
= 0,002 – для жидких топлив.
Теплонапряженность радиантных труб, приходящаяся на долю свободной конвекции находится по формуле:
(33)
Максимальную температуру продуктов сгорания определяем по формуле:
(34)
Определим теплосодержание продуктов сгорания при максимальной температуре, кДж/кг:
(35)
По уравнению (34) получаются расчетную величину Тп, если это значение не совпадает с заданной точностью, то расчет возобновляется, при достижении заданной точности фиксируется значение Тп, и рассчитывается количество тепла, переданное продукту в камере радиации:
(36)
Таблица 3 – Результаты расчета Тп методом итераций.
№ |
Тпзад., К |
qtп, кДж/кг |
Тmax, К |
μ |
qp, ккал/м2∙ч |
Θ, К |
qpk, ккал/м2∙ч |
Тпрасч, К |
1 |
1100,0000 |
17614,8618 |
2194,9390 |
0,6729948 |
22289,6695 |
602,8713 |
4225,3096 |
1072,7017 |
2 |
1072,7017 |
16979,9021 |
2200,8700 |
0,6910274 |
22886,9124 |
605,0114 |
3914,8974 |
1085,1558 |
3 |
1085,1558 |
17269,1313 |
2198,1595 |
0,6828273 |
22615,3236 |
604,0382 |
4055,8928 |
1079,5476 |
4 |
1079,5476 |
17138,7942 |
2199,3791 |
0,6865255 |
22737,8068 |
604,4771 |
3992,2707 |
1082,0880 |
5 |
1082,0880 |
17197,8153 |
2198,8265 |
0,6848514 |
22682,3616 |
604,2785 |
4021,0640 |
1080,9403 |
6 |
1080,9403 |
17171,1472 |
2199,0761 |
0,6856079 |
22707,4179 |
604,3682 |
4008,0506 |
1081,4594 |
7 |
1081,4594 |
17183,2089 |
2198,9632 |
0,6852658 |
22696,0860 |
604,3276 |
4013,9357 |
1081,2247 |
8 |
1081,2247 |
17177,7560 |
2199,0142 |
0,6854205 |
22701,2092 |
604,3460 |
4011,2750 |
1081,3308 |
9 |
1081,3308 |
17180,2217 |
2198,9912 |
0,6853505 |
22698,8926 |
604,3377 |
4012,4780 |
1081,2829 |
10 |
1081,2829 |
17179,1068 |
2199,0016 |
0,6853822 |
22699,9400 |
604,3415 |
4011,9341 |
1081,3046 |
11 |
1081,3046 |
17179,6109 |
2198,9969 |
0,6853679 |
22699,4664 |
604,3398 |
4012,1800 |
1081,2947 |
12 |
1081,2947 |
17179,3830 |
2198,9990 |
0,6853743 |
22699,6806 |
604,3405 |
4012,0688 |
1081,2992 |
13 |
1081,2992 |
17179,4860 |
2198,9980 |
0,6853714 |
22699,5837 |
604,3402 |
4012,1191 |
1081,2972 |
Приведем расчет для последней итерации:
Принимаем Тп = 1081,2992 К.
Теплосодержание продуктов сгорания на 1 кг топлива при заданной температуре:
Максимальная температура продуктов сгорания:
Теплосодержание продуктов сгорания при максимальной температуре:
Коэффициент прямой отдачи:
Фактическая теплонапряженность радиантных труб:
Температура наружной стенки экрана:
Теплонапряженность радиантных труб, приходящихся на долю свободной конвекции:
Расчетная температура продуктов сгорания:
Так как заданная точность достигнута, то фиксируется Тп расч = 1081,2972 К. Рассчитывается при этой температуре количество тепла, переданное продукту в камере радиации:
где теплосодержание продуктов сгорания на 1 кг топлива при заданной температуре:
Максимальная температура продуктов сгорания:
Теплосодержание продуктов сгорания при максимальной температуре:
Коэффициент прямой отдачи:
Тогда, фактическая теплонапряженность радиантных труб:
Фактическая теплонапряженность поверхности радиантных труб меньше допустимой (23 Мкал/м2∙ч < 35 Мкал/м2∙ч), что говорит о правильно сделанном выборе типоразмера печи и эффективной ее работе.
Схема движения газовых потоков в камере радиации показана на рисунке 2.
1 – Радиантный змеевик; 2 – камера радиации; 3 – поток дымовых газов; 4 – сырьевой поток.
Рисунок 2 – Схема движения газовых потоков в камере радиации.