6.1.3. Условия выбор.

По номинальному напряжению сети

U_ном ≥U_cном (10 кВ ≥6 кВ).

По длительному току

I_ном≥I_норм.max (1000 А ≥ 469,8 А),

I_ном≥_{Imax.длит.} (1000 А ≥ 939,6 А).

По симметричному току отключения по условию

I_п≤I_{отк.ном.} (14602,9А ≤ 20000 А).

По включающей способности

• i_у≤i_{вкл.ном.}(35987,02А ≤ 52000 А),

• I_по≤I_{вкл.ном.}(14602,9А ≤ 20000 А),

Проверка на электродинамическую стойкость

I_по≤I_дин. (14602,9А ≤ 52000 А),

i_у≤I_дин. (35987,02А ≤ 52000 А).

Проверка на термическую стойкость. На термическую стойкость выключатель проверяется по тепловому импульсу тока КЗ

В_К – расчетный тепловой импульс КЗ

Для упрощения, обычно не рассчитывают , а пользуются средними значениями , приведённые в табл. 3.8 [3] или [4], для характерных точек электросетей. Для системы, связанной со сборными шинами, где рассматривается КЗ, воздушной линии напряжением 110 кВ, получим:

. Согласно, стр.9 [6]

t_K3 – длительность КЗ: t_K3= t_{Р.З.ОСН.}+t_В,

t_{Р.З.ОСН.} – время действия основной релейной защиты с учетом времени действия АПВ (автоматического повторного включения) [6]: t_{Р.З.ОСН.}=1 сек.

t_В – полное время отключения выключателя с учетом времени гашения дуги, t_В=0,07 с [6]: t_K3= 1+0,07=1,07 с.

B_K=I²_по*(t_кз+T_а)=14602,9²*(1,07+0,02)=101,8 kA²c.

Исходя из условия термической стойкости , следует 101,8 kA²c≤1200 kA²c.

6.2. Q₃.

6.2.1. Расчетные данные.

Номинальное напряжение: U_cном=6 кВ.

Наибольший ток нормального режима принимаем равным расчетному току: I_номр.max=I_р=469,8 А.

Максимальный длительный ток в послеаварийном режиме

I_{max.длит.}=2*I_р=2*469,8=939,6 А.

Действующее значение периодической составляющей тока КЗ к моменту расхождения контактов: I_п=13195,19А.

Ударный ток КЗ: i_у=32726,48А.

Начальное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи выключателя: I_п=13195,19А.

Выбираем ВКЭ-М-10.

6.2.2. Условия выбора.

По номинальному напряжению сети

U_ном ≥U_cном (10 кВ ≥6 кВ).

По длительному току

I_ном≥I_норм.max (1000 А ≥ 469,8 А),

I_ном≥_{Imax.длит.} (1000 А ≥ 939,6 А).

По симметричному току отключения по условию

I_п≤I_{отк.ном.} (13195,19А ≤ 20000 А).

По включающей способности

• i_у≤i_{вкл.ном.}(32726,48А ≤ 52000 А),

• I_по≤I_{вкл.ном.}(13195,19А ≤ 20000 А),

Проверка на электродинамическую стойкость

I_по≤I_дин. (13195,19А ≤ 52000 А),

i_у≤I_дин. (32726,48А ≤ 52000 А).

Проверка на термическую стойкость. На термическую стойкость выключатель проверяется по тепловому импульсу тока КЗ

В_К – расчетный тепловой импульс КЗ

Для упрощения, обычно не рассчитывают , а пользуются средними значениями , приведённые в табл. 3.8 [3] или [4], для характерных точек электросетей. Для системы, связанной со сборными шинами, где рассматривается КЗ, воздушной линии напряжением 110 кВ, получим:

. Согласно, стр.9 [6]

t_K3 – длительность КЗ: t_K3= t_{Р.З.ОСН.}+t_В,

t_{Р.З.ОСН.} – время действия основной релейной защиты с учетом времени действия АПВ (автоматического повторного включения) [6]: t_{Р.З.ОСН.}=1 сек.

t_В – полное время отключения выключателя с учетом времени гашения дуги, t_В=0,07 с [6]: t_K3= 1+0,07=1,07 с.

B_K=I²_по*(t_кз+T_а)=13195,19²*(1,07+0,02)=41,9 kA²c.

Исходя из условия термической стойкости , следует 41,9 kA²c≤1200 kA²c.

6.3. Q₄ и Q₈.