- •Раздел I. “Техническая термодинамика”
- •Ижевск 2010 Содержание:
- •Задача №1.
- •I. Определение параметров пту с промежуточным перегревом пара.
- •II. Определение кпд пту с промежуточным перегревом пара.
- •III. Определение средней температуры подвода теплоты в цикле пту с промежуточным перегревом пара.
- •IV. Определение мощности паротурбинной установки.
- •V. Определение удельного расхода пара турбоустановки.
- •VI. Определение удельного расхода условного топлива пту.
- •Задача №2.
- •I. Определение параметров пту с одним регенеративным подогревателем смешивающего типа.
- •II. Определение кпд цикла пту с одним регенеративным подогревателем.
- •III. Определение мощности паротурбинной установки.
- •IV. Определение удельного расхода пара турбоустановки.
- •V. Определение удельного расхода условного топлива пту.
- •VI. Определение αд и сравнение полученного значения с данным α.
II. Определение кпд пту с промежуточным перегревом пара.
1. Термический КПД цикла Ренкина с промежуточным перегревом пара определим по формуле:
2. Внутренний КПД цикла Ренкина с промежуточным перегревом пара определим следующим образом:
III. Определение средней температуры подвода теплоты в цикле пту с промежуточным перегревом пара.
Для определения средней температуры подвода теплоты Т1ср воспользуемся формулой:
Т1ср = , К,
где q1 – теплота, подводимая в цикл; ΔS – изменение энтропии системы за цикл.
Если рассматривать обратимый цикл Ренкина, то значение Т1ср будет определятся так:
Т1ср =
К, Т1ср = 275,22 °С
На практике в установке всегда присутствуют необратимые потери. С их учетом получим следующее значение средней температуры подвода теплоты:
Тд1ср = =548,22К, Тд1ср = 275,22 °С
IV. Определение мощности паротурбинной установки.
NПТУ = NT – NH, МВт
где NТ – мощность, выделяемая турбоустановкой:
NT = NТВД + NТНД, МВт
NТВД = D ∙ lТВД = D(h1 – h2) = 250(3476,9 – 2940) = 134,225 МВт
NТНД = D ∙ lТНД = D(h3 – h4) = 250(3561,4 – 2342,94) = 304,615 МВт
NT = 134,225 + 304,615 = 438,84 МВт
NH – мощность, затрачиваемая на привод насоса:
NН = D ∙ lН = D(h5 – h'4) = 250(147,8179 – 137,77) = 2,5 МВт
Отсюда мощность ПТУ без потерь в цикле равна:
NПТУ = 438,84 – 2,5 = 436,34 МВт
Мощность ПТУ, учитывающая необратимость процессов в цикле, найдем следующим образом:
NдПТУ = NдT – NдH, МВт
где NдT – реальная мощность, выделяемая турбоустановкой:
NдT = NдТВД + NдТНД, МВт
NдТВД = D ∙ lдТВД = D(h1 – h2д) = 250(3476,9 – 2940) = 134,225 МВт
NдТНД = D ∙ lдТНД = D(h3 – h4д) = 250(3561,4 – 2342,94) = 304,615 МВт
NдT = 134,225 + 304,615 = 438,84 МВт
NдH – реальная мощность, затрачиваемая на привод насоса:
NдH = D ∙ lдH = D(h5д – h'4) =250(147,8179 – 137,77) = 2,5 МВт
Отсюда мощность ПТУ, учитывающая потери в цикле, равна:
NдПТУ = 438,84 – 2,5 = 436,34 МВт
V. Определение удельного расхода пара турбоустановки.
dтпар = , кг/кВт∙ч
где lтТ – работа турбоустановки, не учитывающая потери.
dтпар = кг/кВт∙ч
dдпар = , кг/кВт∙ч
где lдТ – работа турбоустановки, учитывающая потери.
dдпар = кг/кВт∙ч
VI. Определение удельного расхода условного топлива пту.
bУТ = , кг/кВт∙ч,
где QУТ = 29307,6 кДж/кг – теплота сгорания условного топлива.
bУТ = кг/кВт∙ч
Необходимые данные для расчета приведены на Т – S (рис. 1.1) и h – S
(рис. 1.2.) диаграммах цикла ПТУ с промежуточным перегревом пара.
Ответ:
Т1ср = 275,22 °С ; Тд1ср = 275,22 °С
NТВД =134,225 МВт; NдТВД = 134,225 МВт
NТНД = 304,615 МВт; NдТНД = 304,615 МВт
NПТУ = 436,34 МВт; NдПТУ = 436,34 МВт
х2д= 1,0766 х4д= 0,910
ηt = 0,442 = 44,2%; ηi = 0,442 = 44,2 %
dтпар = 2,05 кг/кВт∙ч; dдпар = 2,05 кг/кВт∙ч
bУТ = 0,278 кг/кВт∙ч