- •Исходные данные
- •1. Определение параметров машины.
- •2. Определение параметров рабочих органов отвального типа
- •3. Тяговый расчет бульдозера
- •4. Производительность бульдозера
- •Исходные данные
- •1. Определение параметров машины.
- •2. Определение параметров рабочих органов отвального типа
- •3. Тяговый расчет автогрейдера
- •4. Производительность автогрейдера
- •Скреперный способ разработки грунтов
- •Исходные данные
- •1. Тяговый расчет скрепера
- •2. Производительность скрепера
- •Исходные данные
- •1. Производительность экскаватора
- •Исходные данные
- •1. Тяговый расчет катка
- •2. Производительность катка
- •1. Выбор оборудования камнедробильного завода Первая стадия
- •Вторая стадия
- •2. Определение расчетной производительности щековой дробилки
- •3. Определение часовой потребности в работе оборудования
- •4. Определение годовой потребности в часах
- •5. Определение параметров дробилки
- •Технологическая схема производства щебня
5. Определение параметров дробилки
Проектная производительность дробилки будет обеспечена при работе дробилки с разгрузочной щелью, определяемой по формуле:
(8)
где d – min ширина разгрузочной щели, мм;
Q – заданная производительность, м3/ч;
Q1 – производительность при d /;
dм – max ширина щели, мм;
Qм – производительность при d м.
мм
Принимаем разгрузочную щель равной 82 мм.
По кривым дробления определяем, что при ширине разгрузочной щели 82 мм выход щебня по фракциям составит:
Более 70 мм – 28 %;
40 . . .70 мм – 32 %;
20 . . . 40 мм – 20%;
10 . . . 20 мм – 11 %;
Менее 10 мм – 9%.
6. Первичная сортировка продуктов дробления
После первичной дробилки материал поступает на агрегат сортировки С-906. На двухситовом грохоте агрегата отбирается материал более 70 мм для вторичного дробления. Щебень фракций 40 – 70 мм поступает на склад, менее 40 мм направляется на дополнительную сортировку.
7. Дополнительное дробление
При возвращении фракции более 70 мм нужно раздробить дополнительно:
(9)
м3/ч
8. Определение параметров второй стадии дробления после агрегата СМ-739
Производительность определяется по формуле (1):
м3/ч
м3/ч
Ширина разгрузочной щели определяется по формуле (8):
мм
9. Сортировка продуктов дробления после второй стадии
Таблица 1
Процентное соотношение отдельных фракций щебня
Фракция щебня, мм |
Выход щебня после стадии дробления |
Всего |
||||||
I стадия |
II стадия |
м 3 |
% выхода деловых фракций |
|||||
м 3 |
% |
м 3 |
% |
|||||
> 70 40 – 70 20 – 40 10 – 20 5 – 10 < 5 |
11,2 12,8 8 4,4 3,2 0,4 |
28 32 20 11 8 1 |
- - 3,92 5,04 2,016 0,224 |
- - 35 45 18 2 |
- 12,8 11,92 9,44 5,216 0,624 |
- 32 29,8 23,6 5,84 1,56 |
||
Всего |
40 |
100 |
11,2 |
100 |
40 |
100 |
Технологическая схема производства щебня
Схема размещения оборудования камнедробильной базы
Лабораторная работа № 7
Определение количества битумоплавильных установок
Суточную потребность в битуме (т) АБЗ устанавливают , исходя из максимального выпуска асфальтобетонных смесей :
=,
Р=45*16=720Т.= 7%
Б=3.2*16=51.2% Т. =7.1%
==51.12
Где Р- суточный выпуск асфальтобетонных смесей , т ;
Б – содержание битума в смеси , % по весу.
Количество битумоплавильных котлов:
= + 1 ,
= + 1 ≤ 1.72≈2кот.
Где - коэффициент неравномерного потребления битума
- суточная производительность котла, т/ч;
= = = 84.7 Т/ч ,
Где - геометрическая емкость котла
-коэффициент наполнения котла
-коэффициент использования котла по времени
- время на заполнение котла битумом ,мин ;
= = = 7.8 мин ,
Где - производительность насоса при загружении котла ,т/ч;
- время выпаривания и нагрева битума до рабочей температуры , мин;
-время выгрузки битума из котла , мин.
Т – количество часов работы установки, сут.
Определение массы замеса
= = = 588.2
= = 5+5+30 = 40 сек.
= = -
= (15.3 -16.5)* = -6.54
R= = = 0.33м
= 10 * *45 *1 *1650 =1306,6 кг
= (1.41 – 1.53)R = (1.41-1.53) * 0.33= -0.04(м)
При < 1600 кг N= 0.036 * = 0.036 *1306.6 =47 кВт
Лабораторная работа № 8
Расчет технологической нормы расхода топлива при подготовке битума
Технологическая схема подготовки битума на большинстве АБЗ состоит из следующих стадий:
- выгрузка битума из железнодорожных цистерн в БХ;
- слив битума в БХ;
- разогрев битума;
- обезвоживание битума;
- разогрев битума до рабочей температуры.
Расход тепла при выгрузке 1 т битума из железнодорожных цистерн (тыс. кДж/т)
где - кпд котла из паспортных данных;
- расход тепла на плавление 1 т битума, -125,6 тыс. кДж/т;
- расход тепла на нагрев 1 т битума, (тыс. кДж/т):
=1,84(80-10)=128,8 кДж/т
где С2 - удельная теплоемкость битума при средней температуре (тыс. кДж/т), принимается равной 1,84 тыс. кДж/т или определяется по формуле:
С2 =1.687+3.3910З,
С2 =1,84 кДж/т
где - средняя арифметическая температура битума между начальной и конечной, ;
tk - конечная температура разогреваемого битума, принимается равной 80 ;
tn - начальная температура разогреваемого битума, принимается равной 20 ;
- расход тепла на возмещение потерь в окружающую среду (тыс. кДж/т):
= тыс. кДж/т
тыс. кДж/т
где mб - масса подогреваемого битума и подаваемого насосом, т/ч;
Fнп - суммарная площадь наружной теплоотдающей поверхности емкости; м2; паспортные данные;
k - коэффициент теплопередачи через стенки емкости (Вт/м2.0С) для неизолированных резервуаров, принимается равным 7 Вт/м2.0С, для изолированных - 3,5 Вт/м2 0С
q4 - расход тепла на обогрев насосов при перекачке битума:
, тыс. кДж/т
= 0,1 тыс. кДж/т
где: F - суммарная поверхность насосов (м2), условно принимается как сумма шаровых поверхностей;
tт - температура теплоносителя, 0С;
tн.в. - температура наружного воздуха, 0С;
тыс. кДж/т
Расход тепла на подогрев битума в резервуарах или хранилищах (тыс. кДж/т)
Q2 =,
где q5 - расход тепла на нагрев влаги, содержащейся в т битума
(тыс. кДж/т), определяется по формуле:
,
тыс. кДж/т
где W - цифровое значение влажности битума, выраженное в процентах (в укрупненных расчетах принимается равным 5% или исходя из фактических данных);
СB. - удельная теплоемкость воды, равная 4,1868 кДж/кг·0С;
q6 - потери тепла через стенки и дно битумохранилища в расчете на 1т разогреваемого битума (тыс. кДж/т) определяется по формуле:
тыс. кДж/т
где F - суммарная площадь поверхности стенок и дна битумохранилища (м2) из паспортных данных или путем замера;
tВ - средняя температуры окружающего воздуха, ос;
- производительность плавильного агрегата, т/ч; из паспортных данных;
q7 - потери тепла от зеркала битума в окружающую среду конвекцией и лучеиспусканием (тыс. кДж/т) определяется по формуле:
тыс. кДж/т
где Fзер - площадь зеркала битума, м2; из паспортных данных или определяется замером;
Q2 = тыс. кДж/т
Расход тепла на выпаривание влаги и нагрев битума до рабочей температуры Qз (тыс. кДж/т)
,
где q8 - расход тепла на нагрев 1 т битума до рабочей температуры, (тыс. кДж/т) при следующих значениях входящих параметров:
tн - начальная температура битума, равная его температуре в хранилище с учетом возможного остывания при транспортировке по битумопроводам (tн 700С);
tk - конечная температура битума (tk - до 1600С);
q9 - расход тепла на выпаривание влаги, содержащейся в 1 т битума (тыс. кДж/т), определяется по формуле:
(R + 1,97tв.п),
тыс. кДж/т
где W - цифровое значение влажности битума, %;
R - скрытая теплота парообразования, равная 2491,1 кДж/кг;
tв.п. - средняя температура водяных паров, принимается равной 1200С; q3 - потери тепла через стенки битумонагревательного агрегата за счёт конвекции лучеиспускания (тыс. кДж/т);
q4 - расход тепла на обогрев насосов (тыс ккaл/т)
- кпд плавильного агрегата.
тыс. кДж/т
Расход тепла на обогрев битумопроводов, проложенных на открытом воздухе Q4 (тыс. кДж/т)
где Qгoд - годовой расход тепла на обогрев битумопроводов (тыс. кДж),
G - масса битума, пропущенная через битумопровод, т.
тыс. кДж
где qe - удельные тепловые потери изолированным битумопроводом, проложенным на открытом воздухе, Вт/м; определяются по формуле:
Вт/м
где - условная величина для однослойной тепловой изоляции, полученная на основе обобщения опытных данных (приложение 1);
- коэффициент теплопроводности изоляционного слоя, Вт/м 0С (приложение 2);
tt - температура теплоносителя внутри трубы, ос (при внешнем паровом обогреве - средняя температура пара tt=120 0С; при внешнем жидкостном обогреве - средняя температура жидкости теплоносителя; при видах внутреннего обогрева - температура битума внутри трубопровода);
tв - температура наружного воздуха, принимается средней за сезон работы, 0С.
для ориентировочных расходов удельные тепловые потери (qe)принимаются равным 150 Вт/м;
L - длина битумопроводов, м;
- коэффициент потерь (приложение 3);
- время работы битумопровода с учетом коэффициентов использования времени в течение смены и года, которые определяются опытным замером.
тыс. кДж/т
Расход тепла для нагрева жидкого топлива перед сжиганием его в печи дожига в расчете на 1 т битума, тыс. кДж/т
,
где - коэффициент, учитывающий' потери; ориентировочно
= 1,1 ... 1,15;
Cт удельная теплоемкость топлива, ориентировочно
Cт = 2,09 кДж/кг 0С;
. - конечная температура топлива, 0С;
. - начальная температура топлива, 0С;
Пm - суммарный часовой расход топлива в оборудовании, т/ч;
Па - производительность установки, т/ч; из паспортных данных
Технологическая норма расхода условного топлива Н (кг у т/т) при производстве битума
Н=Qм Кп,
где Кп - коэффициент перевода тепловой энергии в условное топливо, в зависимости от типа котлов, их кпд;
Qм - технологический расход тепловой энергии при производстве битума, тыс ккал/т; определяется по формуле:
Qм = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5
Qм = 353+358,9+363,6+4,78+1,5=1081,78 тыс ккал/т
Н=1081,78*0,173=187,1 кг у т/т