- •Курсовая работа
- •Введение
- •1. Прогнозирование опасных факторов пожара при его свободном развитии.
- •1.1. Исходные данные.
- •1.2. Описание интегральной математической модели.
- •1.3. Результаты реализации математической модели.
- •Описание оперативной обстановки на момент прибытия подразделений пожарной охраны на пожар.
- •2. Исследовательская работа.
- •2.1. Исходные условия.
- •2.2. Результаты прогнозирования офп и итоги исследования.
- •2.3.Описание оперативной обстановки на момент прибытия подразделений пожарной охраны на пожар.
- •Заключение.
- •Приложения.
- •Опасные факторы пожара по гост 12.1.004-91.
- •Предельно допустимые значения офп в помещении
- •Библиография.
-
Описание оперативной обстановки на момент прибытия подразделений пожарной охраны на пожар.
Обстановка на пожаре в момент времени минут.
Площадь пожара составляет 10.5 м2.
Средняя температура в помещении 518°С.
Дальность видимости в помещении:
м. (1.21)
Концентрация кислорода достигает 13.549 %.
Концентрация оксида углерода (парциальная плотность) 5,4·10-3 кг/м3.
Концентрация диоксида углерода (парциальная плотность) 39·10-3 кг/м3.
Плоскость равных давлений расположена на высоте 0,84 м от пола, следовательно, дым из помещения выходит через оконные и дверные проемы.
Остекление окон разрушено.
Обстановка на пожаре в момент времени минут.
Площадь пожара составляет 10.5 м2.
Средняя температура в помещении 546°С.
Дальность видимости в помещении:
м. (1.22)
Концентрация кислорода достигает 12.258%.
Концентрация оксида углерода (парциальная плотность) 9,3·10-3 кг/м3
Концентрация диоксида углерода (парциальная плотность) 67,3·10-3 кг/м3
Плоскость равных давлений расположена на высоте 0,84 м от пола, следовательно, дым из помещения выходит через оконные и дверные проемы.
Остекление окон разрушено.
2. Исследовательская работа.
2.1. Исходные условия.
Определить критическую продолжительность пожара по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений (ГОСТ 12.1.004) для обеспечения безопасной эвакуации людей, если в момент развития пожара 6 мин. Включается система противодымной вентиляции с вытяжкой 45000 м3/час и притоком 20000 м3/час.
С учетом анализа исходных данных и допущения (1.12) и пренебрегая величиной т.к. , решается система уравнений следующего вида с начальными условиями окончания свободного развития пожара:
, (2.1)
(2.2)
; (2.3)
; (2.4)
(2.5)
(2.6)
, (2.7)
2.2. Результаты прогнозирования офп и итоги исследования.
Результаты расчета параметров газовой среды, площади пожара и координат плоскости равных давлений (ПРД) сводим в таблицу 2.1.
Таблица 2.1.-Параметры газовой среды, площадь пожара и координаты плоскости равных давлений (ПРД) от времени;
Вpемя, |
Темпер, |
Конц.О2 |
Задым, |
Конц.СО |
Конц,СО2 |
Пл.газ.ср. |
Коор. ПРД, |
Площ. Гор |
мин |
град. С |
% |
Нп/м |
% |
% |
кг/м |
м |
м2 |
0 |
20 |
23.000 |
0 |
0 |
0 |
1,2095 |
0,94 |
10.5 |
1 |
22 |
22,981 |
0,003 |
0,000 |
0,023 |
1,1513 |
0,94 |
10.5 |
2 |
33 |
22,830 |
0,023 |
0,003 |
0,204 |
1,0803 |
0,94 |
10.5 |
3 |
54 |
22,476 |
0,063 |
0,010 |
0,627 |
1,026 |
094 |
10.5 |
4 |
82 |
21,906 |
0,123 |
0,021 |
1,311 |
0,9847 |
0,93 |
10.5 |
5 |
123 |
21,092 |
0,218 |
0,037 |
2.299 |
0,9535 |
0,91 |
10.5 |
6 |
180 |
19.930 |
0,416 |
0,060 |
3.753 |
0,9298 |
0,88 |
10.5 |
7 |
258 |
18.195 |
1.029 |
0,097 |
6.108 |
0,9113 |
0,85 |
10.5 |
8 |
310 |
18.195 |
1.442 |
0,123 |
6.636 |
0,8964 |
1.22 |
10.5 |
9 |
382 |
17.072 |
2.081 |
0,101 |
8.029 |
0,8842 |
1.19 |
10.5 |
10 |
462 |
15.255 |
5.166 |
0,128 |
11.707 |
0,8741 |
1.17 |
10.5 |
11 |
499 |
14.187 |
8.673 |
0,186 |
14.603 |
0,8658 |
1.16 |
10.5 |
12 |
518 |
13.549 |
11.493 |
0,232 |
16.650 |
0,8589 |
1.15 |
10.5 |
13 |
529 |
13.114 |
13.814 |
0,265 |
18.220 |
0,8533 |
1.15 |
10.5 |
14 |
535 |
12.836 |
15.475 |
0,307 |
19.302 |
0,8486 |
1.14 |
10.5 |
15 |
540 |
12.627 |
16.810 |
0,320 |
20.157 |
0,8448 |
1.14 |
10.5 |
16 |
543 |
12.466 |
17.923 |
0,331 |
20.582 |
0,8417 |
1.14 |
10.5 |
17 |
545 |
12.371 |
18.620 |
0,338 |
21.280 |
0,8392 |
1.14 |
10.5 |
18 |
546 |
12.310 |
19.069 |
0.343 |
21.554 |
0,8372 |
1.14 |
10.5 |
19 |
546 |
12.274 |
19.348 |
0.345 |
21.722 |
0,8356 |
1.14 |
10.5 |
20 |
546 |
12.258 |
19.495 |
0.347 |
21.802 |
0,8343 |
1.14 |
10.5 |
21 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.818 |
0,8332 |
1.14 |
10.5 |
22 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.818 |
0,8324 |
1.14 |
10.5 |
23 |
546 |
12.254 |
19.508 |
0.347 |
21.819 |
0,8317 |
1.14 |
10.5 |
24 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.819 |
0,8311 |
1.14 |
10.5 |
25 |
546 |
12.256 |
19.513 |
0.347 |
21.817 |
0,8306 |
1.14 |
10.5 |
26 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.818 |
0,8302 |
1.14 |
10.5 |
27 |
546 |
12.255 |
19.500 |
0.347 |
21.822 |
0,8297 |
1.14 |
10.5 |
28 |
546 |
12.255 |
19.512 |
0.347 |
21.818 |
0,8293 |
1.14 |
10.5 |
29 |
546 |
12.255 |
19.510 |
0.347 |
21.819 |
0,8288 |
1.14 |
10.5 |
30 |
546 |
12.256 |
19.514 |
0.347 |
21.818 |
0,8335 |
1.14 |
10.5 |
31 |
546 |
12.255 |
19.512 |
0.347 |
21.818 |
0,881 |
1.14 |
10.5 |
32 |
546 |
12.257 |
19.516 |
0.347 |
21.816 |
0,9484 |
1.14 |
10.5 |
33 |
546 |
12.257 |
19.517 |
0.347 |
21.816 |
1,0129 |
1.14 |
10.5 |
34 |
546 |
12.257 |
19.519 |
0.347 |
21.816 |
1,0657 |
1.14 |
10.5 |
35 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.819 |
1,1027 |
1.14 |
10.5 |
36 |
546 |
12.254 |
19.509 |
0.347 |
21.820 |
1,1293 |
1.14 |
10.5 |
37 |
546 |
12.254 |
19.510 |
0.347 |
21.820 |
1,1486 |
1.14 |
10.5 |
38 |
546 |
12.258 |
19.519 |
0.347 |
21.820 |
1,1629 |
1.14 |
10.5 |
39 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.820 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
40 |
547 |
12.254 |
19.509 |
0.347 |
21.820 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
41 |
547 |
12.254 |
19.510 |
0.347 |
21.820 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
42 |
547 |
12.258 |
19.520 |
0.347 |
21.816 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
43 |
547 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.819 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
44 |
547 |
12.253 |
19.506 |
0.347 |
21.821 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
45 |
547 |
12.252 |
19.503 |
0.347 |
21.821 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
46 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.818 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
47 |
546 |
12.257 |
19.516 |
0.347 |
21.816 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
48 |
546 |
12.257 |
19.517 |
0.347 |
21.816 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
49 |
546 |
12.257 |
19.518 |
0.347 |
21.816 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
50 |
546 |
12.255 |
19.511 |
0.347 |
21.819 |
1,1727 |
1.14 |
10.5 |
51 |
532 |
12.749 |
17.104 |
0.319 |
20.073 |
1,1727 |
1.15 |
10.5 |
52 |
500 |
13.897 |
10.967 |
0,253 |
15.921 |
1,1727 |
1.16 |
10.5 |
53 |
460 |
15.047 |
6.748 |
0,201 |
12.620 |
1,1727 |
1.18 |
10.5 |
54 |
414 |
16.141 |
4.083 |
0,160 |
10.073 |
1,1727 |
1.19 |
10.5 |
55 |
368 |
17,128 |
2.501 |
0,129 |
8.135 |
1,1727 |
1.21 |
10.5 |
56 |
324 |
17,986 |
1.589 |
0,106 |
6,661 |
1,1727 |
1.22 |
10.5 |
57 |
285 |
18.715 |
1.061 |
1,061 |
5.527 |
1,1727 |
1.24 |
10.5 |
58 |
250 |
19.327 |
0.748 |
0,074 |
4.639 |
1,1727 |
1.25 |
10.5 |
59 |
219 |
19.841 |
0,553 |
0,063 |
3.933 |
1,1727 |
1.26 |
10.5 |
60 |
193 |
20.272 |
0,427 |
0,053 |
3.360 |
1,1727 |
1.27 |
10.5 |
61 |
170 |
20.636 |
0,341 |
0,046 |
2.890 |
1,1727 |
1.28 |
10.5 |
62 |
150 |
20.944 |
0,280 |
0,040 |
2.500 |
1,1727 |
1.29 |
10.5 |
63 |
133 |
21.207 |
0,234 |
0,035 |
2.172 |
1,1727 |
1.29 |
10.5 |
64 |
118 |
21.431 |
0,199 |
0,030 |
1.895 |
1,1727 |
1.30 |
10.5 |
65 |
105 |
21.623 |
0,171 |
0,026 |
1.658 |
1,1727 |
1.31 |
10.5 |
66 |
94 |
21.789 |
0,149 |
0,023 |
1.456 |
1,1727 |
1.31 |
10.5 |
67 |
84 |
21.933 |
0,130 |
0,020 |
1.282 |
1,1727 |
1.32 |
10.5 |
68 |
76 |
22.057 |
0,114 |
0,018 |
1.131 |
1,1727 |
1.32 |
10.5 |
69 |
69 |
22.166 |
0,100 |
0,016 |
1.000 |
1,1727 |
1.32 |
10.5 |
70 |
62 |
22.261 |
0,088 |
0,014 |
0.886 |
1,1727 |
1.32 |
10.5 |
71 |
57 |
22.344 |
0,078 |
0,012 |
0.786 |
1,1727 |
1.33 |
10.5 |
72 |
53 |
22.420 |
0,068 |
0,011 |
0.695 |
1,1727 |
1.33 |
10.5 |
73 |
45 |
22.486 |
0,060 |
0,010 |
0.615 |
1,1727 |
1.33 |
10.5 |
74 |
45 |
22.544 |
0,053 |
0,009 |
0.546 |
1,1727 |
1.33 |
10.5 |
75 |
42 |
22.594 |
0,046 |
0,008 |
0.485 |
1,1727 |
1.33 |
10.5 |
Из анализа полученных результатов видно, что максимальное значение температуры газовой среды в помещении 547 ºС достигается на 40 минуте развития пожара, после включения системы дымоудаления.
Среднеобъёмные концентрации оксида углерода, диоксида углерода, оптическая концентрация дыма возрастают, уровень равных давлений находится в плоскости дверных проёмов.
За период развития пожара остекление окон разрушилось, т. е. Tmmax>Tок.
Критическая продолжительность пожара по условию достижения каждым из ОФП предельно допустимых значений по ГОСТ 12.1.004 для обеспечения безопасной эвакуации людей составляет:
=2.5 мин.- температура газовой среды (=36,34ºС)
= 1.2 мин- массовая концентрация кислорода (=0, 26 кг/м3) ;
=2,1 мин - массовая концентрация оксида углерода (= 0,0004 кг/м3)
=1,1 мин - массовая концентрация диоксида углерода (=0,036кг/м3)
= 2.5 минуты - критическое значение оптической плотности дыма в помещении Нп/м;
Исходя из анализа полученных результатов, мы видим, что при данных условиях развития пожара в помещении достигаются некоторые из критических значений ОФП ( ,,,,). Из этого следует, что необходимо определить время на эвакуацию людей. Из полученных в результате значений критической продолжительности пожара выбираем минимальное.
=1.1мин.
Необходимое время эвакуации людей из помещения=0,8=1.1 мин
Время достижения пороговых значений для оборудования, конструкций:
=достигается - критическая температура остекления окон (= 300°С),
=2,5мин –температура срабатывания извещателя ИП 103-1-F ( 44,73°С)
=4,5 мин – критическая температура для ЭВМ (=101,43°С)