- •1.5 Расчет калибровки валков стана «850» при прокатке круглой стали диаметром 60 мм
- •III пропуск (обжатие по стороне н )
- •II калибр.
- •III калибр.
- •IV калибр.
- •V калибр.
- •I калибр.
- •II калибр.
- •III калибр.
- •1.7 Проверочный расчет мощности привода обжимной клети «850»
- •1.7 Расчет годовой производительности стана
I калибр.
= 90 мм
= 100 мм
= + (510) = 116,5+5=121,5 мм
= *100% = *100% = 25,29%
= 0,16* = 0,16*100=16 мм
= - 5 = 16-5=11 мм
= 650 - = 650 – 90=560 мм
II калибр.
= 74 мм
= 90 мм
= 114,27+5=119,27 мм
= *100% = 42,42%
= 0,16*90=14,4 мм
= 14,4-5=9,4 мм
= 650 – 74=576 мм
III калибр.
= 79,27 мм
= 74 мм
= 86+5=91 мм
= *100% = 22,89%
= 0,16*74=11,84 мм
= 11,84-5=6,84 мм
= 650 – 79,27=570,73 мм
Таблица 8 - Размеры калибров
№ калибра |
, (мм) |
, (мм) |
, (мм) |
, (мм) |
, (мм) |
, (мм) |
выпуск, % |
I |
90 |
100 |
121,5 |
560 |
16 |
11 |
25,29 |
II |
74 |
90 |
119,27 |
576 |
14,4 |
9,4 |
42,42 |
III |
79,27 |
74 |
91 |
570,73 |
11,84 |
6,84 |
22,89 |
IV |
60 |
79,27 |
96 |
590 |
12,68 |
7,68 |
30,42 |
1.7 Проверочный расчет мощности привода обжимной клети «850»
1.Определяем коэффициент вытяжки.
= , где - площадь исходной заготовки,
- площадь после первого пропуска мм
Расчет производим для первых трех пропусков, остальные рассчитываются аналогично.
= = 1,2
= = 1,28
= = 1,29
2.Определяем длину полосы по проходам.
= *, где - длина исходной заготовки, м (25)
= 1,2*2,5=3 м
= 1,28*3=3,84 м
= 1,29*3,84=4,95 м
3.Находим общий перепад температур.
= - , где и - температуры начала и конца прокатки (цеховые данные).
= 1230°С = 1080 °С (26)
= 1230 – 1080 = 150 °С
= - = 11,89-2,5 = 9,39 м
= = = 15,97 град/м (27)
4.Находим общее удлинение полосы за все проходы.
= - (28)
= 3-2,5=0,5 м
= 3,84-2,5=1,34 м
= 4,95-2,5=2,45 м
5.Находим температуру металла по проходам.
= - *(°С) (29)
= 1230-15,97*0,5=1222°С
= 1230-15,97*1,34=1208,8°С
= 1230-15,97*2,45=1190,8 °С
6.Определяем контактную площадь в каждом проходе.
= (мм), (30)
где + - ширина полосы до и после прохода, мм
- радиус валка
= = 37172,3 мм
= = 38630,1 мм
= = 29041,6 мм
7.Определяем среднее удельное давление в каждом пропуске. Расчет ведем по методике Целикова. Коэффициент определяется по формуле Экелунда.
Определяем промежуточный коэффициент.
= (1,05 – 0,0005), (31)
где - удельное сопротивление металла Н/мм
= 1
= 1(1,05 – 0,0005*1222) = 0,439°С
= 1(1,05 – 0,0005*1208,8) = 0,446°С
= 1(1,05 – 0,0005*1190,8) = 0,455°С
Определяем промежуточный коэффициент = (32)
= 2*0,439 = 2,56
= 2*0,446 = 2,6
= 2*0,455 = 2,1
8.Определяем относительное обжатие по проходам
Е = (33)
Е = = 0,2
Е = = 0,25
Е = = 0,3
9.Определяем среднее удельное давление по А.И. Целикова [4] стр. 46
= 1,2; = 1,2; = 1,2
10.Определяем предел текучести по графику А.И. Целикова [4] стр. 47
= 3 кг/мм; = 3,1 кг/мм; = 3,1 кг/мм.
11.Определяем среднее удельное давление.
= 1,15**, кгс/мм (34)
= 1,15*1,2*3 = 4,14 кгс/мм;
= 1,15*1,2*3,1 = 4,278 кгс/мм;
= 1,15*1,2*3,1 = 4,278 кгс/мм;
12.Определяем усилие прокатки
= *, Н (35)
= 4,14*37172,3=1538,9 кН;
= 4,278*38630,1=1652,6 кН;
= 4,278*29041,6=1242,4 кН
13.Определяем момент прокатки.
M = 2***, кН*м, (36)
где - коэффициент положения равнодействующей давления металла на валки принимаем 0,5
- полное давление металла на валки, кН
- обжатие в данном проходе, м
- катающий радиус валка, м
M = 2*1538,9*0,5 = 191,75 кН*м
M = 2*1652,6*0,5 = 205,9 кН*м
M = 2*1242,4*0,5 = 195,8 кН*м
14.Определяем момент трения
M = **, (кН*м), (37)
где - диаметр шейки валков, = 0,5 м;
- полное давление металла на валки, кН
- коэффициент трения в подшипниках валков, = 0,03
M = 1538,9*0,5*0,03=23,08 кН*м;
M =1652,6*0,5*0,03=24,8 кН*м;
M =1242,4*0,5*0,03=18,6 кН*м;
M = * M+ M, кН*м, где (38)
- КПД шпинделя и шестерной клети
= * = 0,92*0,97 = 0,89 (39)
M = *191,75+23,1=46,8 кН*м;
M = *205,9+24,8=50,25 кН*м;
M = *195,8+18,6=42,8 кН*м;
Находим общий момент трения
M= M+ M, кН*м
M = 23,08+46,8=69,88 кН*м;
M = 24,8+50,25=75,05 кН*м;
M = 18,6+42,8=61,4 кН*м
15.Определяем момент холостого хода по номинальному моменту
M=, (40)
где = 4550 кВт
= 120 об/мин
M= = 369,7 кН*м
M= (0,050,08)
M = 0,05*369,7 = 18,5 кН*м
16.Определяем динамический момент
M = , (41)
где = 1400 кН*м (цеховые данные)
= 40 об/мин
M = = 0,09 кН*м
17.Определяем момент на валу двигателя.
M = M+M+ M+M (42)
M = 191,75+69,88+18,5+0,09=280,22 кН*м
M = 205,9+75,05+18,5+0,09=299,54 кН*м
M = 195,8+61,4+18,5+0,09=275,79 кН*м
18.Определяем расчетную мощность двигателя.
= , кВт (43)
где = 1,53,5 коэффициент перегрузки
= 120 об/мин
= 299,54 кН*м
= = 2457,8 кВт
=4550 кВт (цеховые данные)
Вывод: Разработанная калибровка приемлема из условия дополнительной мощности двигателя, т.к. < , т.е. 2457,8<4500 кВт.
Таблица 9 – Результаты проверочного расчета мощности привода
№ пропуска |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
1,2 |
1,28 |
1,29 |
1,13 |
1,27 |
1,146 |
1,46 |
L, м |
3 |
3,84 |
4,95 |
5,6 |
7,1 |
8,15 |
11,89 |
, м |
0,5 |
1,34 |
2,45 |
3,1 |
4,6 |
5,65 |
9,39 |
t, °С |
1222 |
1208,8 |
1190,8 |
1180,5 |
1156,5 |
1139,77 |
1080 |
, мм |
37172,3 |
38630,1 |
29041,6 |
22300,89 |
22755,4 |
18904,3 |
20360,5 |
|
0,439 |
0,446 |
0,455 |
0,46 |
0,472 |
0,48 |
0,51 |
|
2,56 |
2,6 |
2,1 |
3,46 |
2,5 |
3,35 |
2,61 |
E |
0,2 |
0,25 |
0,3 |
0,18 |
0,29 |
0,23 |
0,39 |
p/k |
1,2 |
1,2 |
1,2 |
1,3 |
1,2 |
1,3 |
1,2 |
p, кгс/мм |
4,14 |
4,278 |
4,278 |
4,71 |
4,42 |
4,78 |
4,49 |
Р, кН |
1538,9 |
1652,6 |
1242,4 |
1050,4 |
1005,8 |
903,6 |
914,2 |
M,кН*м |
191,75 |
205,9 |
195,8 |
101,4 |
137,3 |
94,2 |
129,9 |
M,кН*м |
23,08 |
24,8 |
18,6 |
15,8 |
15,1 |
13,6 |
13,7 |
M,кН*м |
46,8 |
50,25 |
42,8 |
28,3 |
32,1 |
25,2 |
29,8 |
M,кН*м |
280,22 |
299,54 |
275,79 |
164,09 |
199,29 |
151,59 |
191,99 |