- •Содержание
- •Введение
- •1.Общая и геологическая характеристика
- •1.1 Географо-экономическая характеристика района работ
- •1.2 Геологические условия бурения
- •1.3 Характеристика нефтеводоносности месторождения
- •2.Технологический регламент
- •2.1. Выбор и обоснование способов бурения
- •2.2. Конструкция и профиль проектной скважины
- •2.2.1. Проектирование и обоснование конструкции скважины
- •2.2.2. Обоснование и расчет профиля проектной скважины
- •2.3. Разработка режимов бурения
- •2.3.1. Обоснование класса и типоразмеров долот по интервалам бурения
- •2.3.2. Расчёт осевой нагрузки на долото
- •2.3.3. Расчёт частоты вращения долота
- •2.3.4. Выбор и расчет необходимого расхода очистного агента
- •2.4. Выбор бурового раствора и его обработка
- •2.4.1. Расчет плотности бурового раствора по интервалам бурения
- •2.5. Выбор и обоснование типа забойного двигателя
- •2.6. Режимы бурения при вскрытии продуктивных горизонтов
- •2.7. Обоснование критериев рациональной отработки долот
- •2.8. Проектирование и обоснование компоновки бурильной колонны
- •3.1. Конструктивные особенности буровых долот основных производителей
- •3.1.1. Вооружение шарошечных долот
- •3.1.2. Опоры шарошечных долот
- •3.1.3. Замковые устройства
- •3.1.4. Промывочные устройства шарошечных долот
- •3. 2. Алмазный буровой инструмент
- •3.3. Анализ работы долот при бурении под эксплуатационную колонну
- •3.3.1. Показатели работы долот фирмы «вбм-сервис»
- •3.3.2. Показатели работы долот фирмы «Smith»
- •3.3.3. Показатели работы долот фирмы «Буринтех»
- •3.3.4. Показатели работы долот фирмы «Security dbs»
- •3.4. Экономическая эффективность применения долот
- •3.5. Основные выводы
- •4. Расчет экономической эффективности от использования лопастных поликристаллических долот на месторождении фахуд
- •4.1. Аннотация
- •4.2. Методика расчета
- •4.3. Расчет экономического эффекта от использования алмазного долота с двойным рядом вооружения бит 215,9 м-5 по сравнению с алмазным долотом бит 215,9 м -4
- •4.4. Расчет экономической эффективности
- •4.5. Графическая часть
- •5. Безопасность и экологичность проекта
- •5.1. Безопасность в рабочей зоне
- •5.1.1. Анализ опасных и вредных факторов
- •5.1.2. Мероприятия по устранению опасных и вредных факторов
- •5.1.3. Пожарная безопасность
- •5.2. Охрана окружающей среды
- •Заключение
- •Список используемых источников
2.3.4. Выбор и расчет необходимого расхода очистного агента
Режим течения бурового раствора является одним из управляющих факторов в процессе бурения.
Для каждого конкретного случая существует определённое значение расхода промывочной жидкости, кроме того, она является носителем энергии при использовании гидравлических забойных двигателей и буровых долот с гидромониторным эффектом. Таким образом, необходимо чтобы выбранный расход бурового раствора обеспечивал следующие функции:
очистка забоя скважины от выбуренной породы;
удаление продуктов разрушения по затрубному пространству на дневную поверхность;
передавать мощность от источника на дневной поверхности к забою;
гидромониторный эффект при бурении долотами с гидромониторными насадками;
препятствовать проявлениям неустойчивости пород стенок скважины;
способствовать сохранению естественных коллекторских свойств продуктивных пластов в приствольной зоне скважины.
Расчёты в этом разделе ведутся по [1].
Рассчитывается расход промывочной жидкости по интенсивности очистки забоя скважины.
Q = k ∙ Sзаб, л/с (2.7)
где k – коэффициент удельного расхода жидкости (0,03 ÷ 0,065 л/с);
Sзаб – площадь забоя скважины, см2.
Площадь забоя скважины рассчитывается по формуле:
Sзаб = 0,785 ∙ Dд2, см2 (2.8)
В интервале бурения под кондуктор площадь забоя скважины рассчитывается по формуле (2.8):
Sзаб = 0,785 ∙ 29,532 = 684,53 см2
Расход промывочной жидкости на данном интервале бурения определяется по формуле (2.7):
Q = 0,065 ∙ 684,53 = 44,5 л/с
В интервале бурения под эксплуатационную колонну площадь забоя скважины рассчитывается по формуле (2.8):
Sзаб = 0,785 ∙ 21,592 = 365,91 см2
Расход промывочной жидкости на данном интервале бурения определяется по формуле (2.7):
Q = 0,065 ∙ 365,91 = 23,8 л/с
Рассчитывается расход промывочной жидкости по скорости восходящего потока.
Q = VВ ∙ SК.П. ∙103, л/с (2.9)
где VВ – скорость восходящего потока, м/с;
SК.П. – площадь кольцевого пространства, м2.
Рекомендуемая скорость восходящего потока:
для пород категории М ~ 0,9 ÷ 1,3 м/с;
для пород категории С ~ 0,7 ÷ 0,9 м/с;
Площадь кольцевого пространства рассчитывается по формуле:
SК.П. = 0,785 ∙ (Dд2 – dБ.Т.2), (2.10)
В интервале бурения под кондуктор принимается: dБ.Т. = 0,127 м, VВ=1,0 м/с, тогда площадь кольцевого пространства рассчитывается по формуле (2.10):
SК.П. = 0,785 ∙ (0,29532 – 0,1272) = 0,0558 м2;
Расход промывочной жидкости на данном интервале рассчитывается по формуле (2.9):
Q = 1,0 ∙ 0,0558 ∙103 = 56 л/с.
В интервале бурения под эксплуатационную колонну принимается: dБ.Т. = 0,127 м, VВ = 0,9 м/с, тогда площадь кольцевого пространства рассчитывается по формуле (2.10):
SК.П. = 0,785 ∙ (0,21592 – 0,1272) = 0,0239 м2;
Расход промывочной жидкости на данном интервале рассчитывается по формуле (2.9):
Q = 0,9 ∙ 0,0239 ∙103 = 21,5 л/с.
Рассчитывается расход промывочной жидкости из условия создания гидромониторного эффекта.
Q = Fн ∙ 7,5, л/с (2.11)
где Fн – площадь сечения насадок долота, см2;
Fн = m ∙ (π ∙ dн2) / 4, см2 (2.12)
где m – число насадок;
dн – диаметр насадок, см.
Площадь сечения насадок долота рассчитывается по формуле (2.12):
Fн = 2 ∙ (3,14 ∙ 1,22) / 4 = 2,26 см2
Расход промывочной жидкости рассчитывается по формуле (2.12):
Q = 2,26 ∙ 7,5 = 17 л/с
Рассчитывается расход промывочной жидкости, обеспечивающий вынос шлама на поверхность.
Q = Vкр∙ Smax+ (Sзаб∙ Vмех∙ (γп – γж)) / (γсм – γж), м3/с (2.13)
где Vкр – скорость частиц шлама относительно промывочной жидкости, м/с;
Smax – максимальная площадь кольцевого пространства в открытом стволе, м2;
Sзаб – площадь забоя скважины, м2;
Vмех – механическая скорость бурения, м/с;
γп – удельный вес породы, г/см3;
γж – удельный вес промывочной жидкости, г/см3;
γсм – удельный вес смеси (шлам и промывочная жидкость), г/см3;
γсм – γж = 0,01 ÷ 0,02 г/см3, принимаем γсм – γж = 0,02 г/см3.
Задаются параметры:
Vмех = 0,05 м/с,
Vкр = 0,5 м/с,
γп = 2,3 г/см3.
В интервале от 0 до 905 метров рассчитывается площадь забоя скважины:
Sзаб = 0,29532 ∙ 0,785 = 0,068 м2
В интервале от 905 до 1740 метров площадь забоя скважины будет равняться:
Sзаб = 0,21592 ∙ 0,785 = 0,036 м2
В интервале от 0 до 905 метров рассчитывается максимальная площадь кольцевого пространства скважины:
Smax = (0,29532 – 0,1272) ∙ 0,785 = 0,0558 м2
В интервале от 905 до 1740 метров максимальная площадь кольцевого пространства скважины будет равняться:
Smax = (0,21592 – 0,1272) ∙ 0,785 = 0,0239 м2
В интервале от 0 до 905 метров рассчитывается расход промывочной жидкости по формуле (2.13), (γж = 1,15 г/см3):
Q = 0,5 ∙ 0,0558 + (0,068 ∙ 0,05 ∙ (2,3 – 1,15)) / 0,02 = 0,22 м3/с = 22 л/с
В интервале от 905 до 1740 метров расход промывочной жидкости будет равняться (γж = 1,12 г/см3):
Q = 0,5 ∙ 0,0239 + (0,036 ∙ 0,05 ∙ (2,3 – 1,12)) / 0,02 = 0,12 м3/с = 12 л/с
Рассчитывается расход промывочной жидкости, предотвращающий размыв стенок скважины.
Q = Smin ∙ Vкп max, л/с (2.14)
где Smin – минимальная площадь кольцевого пространства, м2;
Vкп max – максимально допустимая скорость течения промывочной жидкости в кольцевом пространстве, Vкп max = 1,5 м/с.
В интервале бурения под кондуктор принимается dБ.Т. = 0,127 м и минимальная площадь кольцевого пространства рассчитывается:
Smin = 0,785 ∙ (0,29532 – 0,1272) = 0,0558 м2
В интервале бурения под эксплуатационную колонну принимается dБ.Т.=0,127 м и минимальная площадь кольцевого пространства рассчитывается:
Smin = 0,785 ∙ (0,21592 – 0,1272) = 0,0239 м2
В интервале бурения под кондуктор расход промывочной жидкости рассчитывается по формуле (14):
Q = 0,0558 ∙ 1,5 =0,084 м3/с = 84 л/с
В интервале бурения под эксплуатационную колонну расход промывочной жидкости рассчитывается по формуле (2.14):
Q = 0,0239 ∙ 1,5 =0,036 м3/с = 36 л/с.
Рассчитывается расход промывочной жидкости для предотвращения прихватов инструмента.
Q = Smax ∙ Vкп min, м3/с (2.15)
где Smax – максимальная площадь кольцевого пространства, м2;
Vкп min – минимально допустимая скорость промывочной жидкости в кольцевом пространстве, Vкп min = 0,5 л/с.
В интервале бурения от 0 до 905 метров расход промывочной жидкости рассчитывается по формуле (2.15):
Q = 0,0558 ∙ 0,5 = 0,0279 м3/с = 27,9 л/с;
В интервале бурения от 905 до 1740 метров расход промывочной жидкости рассчитывается по формуле (2.15):
Q = 0,0239 ∙ 0,5 = 0,0119 м3/с = 11,9 л/с.
Расчет не допущения гидроразрыва пород.
Ргр = 0,0083 ∙ Н + 0,66 ∙ Рпл, (2.16)
где Н – глубина скважины, м;
Рпл – пластовое давление, МПа.
Принимаются плотность промывочной жидкости γж = 1,2 г/см3, пластовое давление Рпл = 26,7 МПа.
Следовательно, по формуле (2.16):
Ргр = 0,0083 ∙ 2700 + 0,66 ∙ 26,7 = 40 МПа
Давление в скважине рассчитывается по формуле:
Рскв = 0,1 ∙ γж ∙ Н, атм (2.17)
где γж – плотность промывочной жидкости, г/см3;
Н – глубина скважины, м.
Рскв = 0,1 ∙ 1,2 ∙ 2700 = 324 атм. = 32,4 МПа.
Так как Ргр ≥ Рскв , значит гидроразрыва пород не будет.
Из всех расчетных значений расхода промывочной жидкости приведенных выше выбирают оптимальные (удовлетворяющие требованиям приведенным выше).
Интервал, м 0 – 905 905 – 1740 |
Расход промывочной жидкости, л/с 27 – 84 27 – 36 |
Расход уточняется при выборе типа забойного двигателя (исходя из необходимой подачи для его работы) и подачи насосов. Окончательный выбор производится при расчете гидравлической программы промывки скважины в п. 2.6.