Конструирование стыков колонн

В следствии того, что колонна в данном здании работает при малых эксцентриситетах, то принимаем сухой стык с торцевыми листами и центрирующей прокладкой, в местах контактов концентрирующего напряжения, поэтому торцевые участки колонны усиливают косвенной арматурой. Косвенное армирование представляет собой пакет поперечных сварных сеток. Для этих сеток принимаем арматуру класса А240. Конструктивно принимаем армирование стыков колонны.

- шаг сеток должен быть не менее 60 мм, не более 1/3 размера меньшей стороны сечения и не более 150 мм; S_сет ≤ 1/3·400=130 мм, принимаем S_сет=60 мм

- размеры ячеек сеток должны назначаться не менее 45 мм, не более 1/4 меньшей стороны сечении элемента и не более 100 мм;

m_сет ≤ 1/4·400=100 мм, принимаем m_сет=45 мм

Устанавливаем 4 сетки у торца элемента располагаться; первая сварная сетка располагается на расстоянии 15 мм от нагруженной поверхности элемента.

Рисунок 1.11 - Конструкция стыка колонны

Расчет сборных элементов многоэтажной колонны на воздействия в период транспортирования и монтажа

Длина сборного элемента колонны:

l=5,2+0,55=5,75 м

При транспортировании под колонну кладем 2 подкладки на одинаковом расстоянии от торцов. Тогда в сечении колонны под подкладками и в середине пролета между подкладками нагрузка от собственной массы колонны вызовет изгибающие моменты.

При транспортировании конструкции для нагрузки от их собственной массы вводится коэффициент динамичности 1,6.

, (117)

_{При монтаже конструкции вводится кН коэффициент динамичности 1,4}

(118)

Монтажные петли располагаются на расстоянии ¼ длины элемента от концов, т.е. на расстоянии 0,77 м. а) б)

Рисунок 1.12- К расчету колонны на воздействия в период транспортирования и монтажа: а) в стадии транспортирования; б) в стадии монтажа.

Определяем опорные реакции в стадии транспортирования:

; (119)

Опорный момент:

(120)

Пролетный момент:

; (121)

Определим опорные моменты в стадии монтажа:

(122)

(123)

Опорный момент:

(124)

Пролетный момент:

; (125)

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением колонны при армировании:

М = R_s ·A_{s ·}Z_s, (126)

где Z_s = h_col – a - a', (127)

здесь а, а' – защитный слой бетона.

Z_s =0,55 - 0,05=0,5 м

М =365·10³·0,45·10,18·10^-4 =167,2кНм

Расчет трехступенчатого центрально-нагруженного фундамента Сбор нагрузок на фундамент

Продольные усили колонны:

Условное расчетное сопротивление грунта:

Класс бетона B20, ,,

Арматуру класса А400, .

Нормативную продольную силу N_n для расчета основания (размеров подошвы) фундамента устанавливают по формуле:

(128)

где γ_f = 1,15- усредненное значение коэффициента надежности по нагрузке.

кН

Высота фундамента должна удовлетворять условиям:

1) (129)

2) (130)

где высота сечения колонны;

длина анкеровки арматуры колонны в стакане фундамента определяемая по табл. 3;

высота фундамента от подошвы до дна стакана, принимаем ;

требуемый зазор между торцом колонны и дном стакана.

.

Принимаем высоту фундамента и величинаh округляется до размера, кратного 15 см =>

Глубину заложения фундамента принимают равной

(131)

где 0,15 м – расстояние от уровня чистого пола до верха фундамента.

Размер стороны подошвы квадратного в плане фундамента определяют по формуле

(132)

где R₀ – расчетное сопротивление грунта основания;

γ_m = 20 кН/м³ – усредненный объемный вес материала фундамента и грунта на его ступенях.

м

Принимаем 4,2м (кратно 300мм)

Определяем минимальную рабочую высоту фундамента из условия его продавливания по поверхности пирамиды:

(133)

где - отпор грунта от расчетного продольного усилия без учета веса фундамента и грунта на его ступенях.

₍₁₃₄₎

Тогда полная высота фундамента будет:

(135)

где а₁ – толщина защитного слоя бетона.

Полученную по формуле высоту h округляем в большую сторону до размера, кратного 15 см; .

Окончательную высоту фундамента принимаем ,

Высоту ступеней назначаем в зависимости от полной высоты плитной части фундамента ,.