- •Министерство образования и науки Украины
- •Донбасская государственная машиностроительная академия
- •Кафедра «Основы конструирования механизмов и машин»
- •Задание № 110-16
- •1. Анализ конструкции.
- •2. Выбор электродвигателя.
- •3. Кинематический расчет.
- •4. Проектировочный расчет.
- •4.1 Расчет цилиндрической прямозубой пары 1-2.
- •4.1.2 Назначение коэффициентов.
- •4.2.3 Проверка на контактную прочность при действии максимальных нагрузок.
- •4.4.3Проверка на контактную выносливость при действии максимальных нагрузок.
- •7.1.4 Назначение межосевого расстояния передачи
- •8. Расчет валов.
- •8.1.2 Определение общих запасов прочности в опасных сечениях
- •8.2.3 Расчет вала на статическую прочность
- •8.2 Расчетная схема промежуточного вала
- •8.2.1 Определяем нагрузки, действующих на вал
- •8.1.2 Определение общих запасов прочности в опасных сечениях
- •8.2.3 Расчет вала на статическую прочность
- •8.3 Расчетная схема тихоходного вала
- •8.3.1 Определяем нагрузки, действующих на вал
- •8.1.2 Определение общих запасов прочности в опасных сечениях
- •8.2.3 Расчет вала на статическую прочность
- •9. Расчет подшипников
- •9. 1 Расчет подшипников быстроходного вала
- •9. 2 Расчет подшипников промежуточного вала
- •9.3 Расчет подшипников тихоходного вала
- •10. Выбор муфты.
- •10.1 Выбор цепной муфты
- •10.2 Выбор и расчет фрикционной дисковой муфты
- •11. Расчет шпоночных соединений
- •13. Технические условия на эксплуатацию.
10.2 Выбор и расчет фрикционной дисковой муфты
На промежуточном валу установлена фрикционная дисковая муфта
Исходные данные:
Тz3=108,23 Нм диаметр валаd=32ммnz3=450мин-1
Выбираем много дисковую фрикционную муфту нормального исполнения МН 5664-65
Выбираем муфту №10
Т=110Нм; d0=dв=42мм;Dнар=125мм;Dвн=92мм;Z=12;Zнар=6;Zвн=7
Найдем действительное давление на поверхностях трения муфты:
где
Определяем скорость на среднем диаметре поверхности трения
f=0,08
[p]=0,8МПа
0,44<0.8МПа – износостойкость поверхностей трения обеспечена
Рассчитаем общую силу надавливания на диски муфты:
Тепловой расчет дисковой муфты не выполняем т.к. она нормализирована.
Рассчитываем осевую силу на поводковой втулке механизма сдавливания дисков
рассчитываем основные размеры кулочка
тогда:
Рассчитываем нормальную силу приложенную к рабочему профилю кулачка со стороны поводковой втулки:
Вычисляем кратность уменьшения силы механизмом сдавливания дисков:
Рассчитываем перемещение кулачка, необходимое для включения муфты:
тогда зазор между дисками во включенной муфте равен:
Вычисляем кратность уменьшения осевой силы механизмом ручки управления
(Uрук=2...5 –рекомендовано)
Принимаем механизм с радиусом сектора R=85мм
Принимаем lp=150мм из конструктивных соображений.
Рассчитываем кратность уменьшения силы механизмом управления
Вычисляем угол поворота ручки механизма управления
где i=2 – число позиций поводковой втулки муфты.
11. Расчет шпоночных соединений
11.1 Расчет шпоночного соединения под цепную муфту на быстроходном валу
Исходные данные:
P=5,36кВт;n=720мин-1;
dв=25мм lст=58мм
Материал шпонки – сталь 45, материал муфты – сталь 35.
11.1.1 По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку призматическую обыкновенную со следующими размерами:
b=8мм;h=7мм; l=30мм.
11.1.2 Вращающий момент, который должно передавать соединение:
T=71,09Нм
11.1.3 Напряжение смятия на рабочей грани шпонки:
где
11.1.4 Допускаемые напряжения.
где S=2 – принятый коэффициент запаса прочности;
- предел текучести для стали 45
Шпоночное соединение работоспособно.
11.2 Расчет шпоночного соединения на быстроходном валу в зацеплении с шестерней.
Исходные данные:
P=5,31кВт;n=720мин-1;
dв=28мм lст=38мм
Материал шпонки – сталь 40Х, материал шестерни– сталь 45.
11.2.1 По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку призматическую обыкновенную со следующими размерами:
b=8мм;h=7мм; l=25мм.
11.2.2 Вращающий момент, который должно передавать соединение:
T=70,43Нм
11.2.3 Напряжение смятия на рабочей грани шпонки:
где
11.2.4 Допускаемые напряжения.
где S=2 – принятый коэффициент запаса прочности;
- предел текучести для стали 40Х
Шпоночное соединение работоспособно.
11.3 Расчет шпоночного соединения на промежуточном валу в зацеплении с колесом.
Исходные данные:
P=5,15кВт;n=450мин-1;
dв=32мм lст=45мм
Материал шпонки – сталь 45, материал шестерни– сталь 45.
11.3.1 По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку призматическую обыкновенную со следующими размерами:
b=10мм;h=8мм; l=37мм.
11.3.2 Вращающий момент, который должно передавать соединение:
T=109,29Нм
11.3.3 Напряжение смятия на рабочей грани шпонки:
где
11.3.4 Допускаемые напряжения.
где S=2 – принятый коэффициент запаса прочности;
- предел текучести для стали 45
Шпоночное соединение работоспособно
11.4 Расчет шпоночного соединения на тихоходном валу в зацеплении с колесом.
Исходные данные:
P=4,9кВт;n=225мин-1;
dв=40мм lст=55мм
Материал шпонки – сталь 40ХН, материал шестерни– сталь 45.
11.4.1 По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку призматическую обыкновенную со следующими размерами:
b=12мм;h=8мм; l=42мм.
11.4.2 Вращающий момент, который должно передавать соединение:
T=207,98Нм
11.4.3 Напряжение смятия на рабочей грани шпонки:
где
11.4.4 Допускаемые напряжения.
где S=2 – принятый коэффициент запаса прочности;
- предел текучести для стали 40ХН
Шпоночное соединение работоспособно
11.5 Расчет шпоночного соединения на тихоходном валу в зацеплении со звездочкой.
Исходные данные:
P=4,85кВт;n=225мин-1;
dв=28мм lст=34мм
Материал шпонки – сталь 18ХГТ, материал звездочки– сталь 40ХН.
11.5.1 По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку призматическую обыкновенную со следующими размерами:
b=8мм;h=7мм; l=30мм.
11.5.2 Вращающий момент, который должно передавать соединение:
T=205,86Нм
11.5.3 Напряжение смятия на рабочей грани шпонки:
где
11.5.4 Допускаемые напряжения.
где S=2 – принятый коэффициент запаса прочности;
- предел текучести для стали 18ХГТ
Шпоночное соединение работоспособно
12. Расчет болтов крепления механизма к сварной раме.
Редуктор связан с электродвигателем цепной муфтой которая передает на входной вал:
Рвх=5,36кВт Твх=71,09Нм
На выходном валу редуктора установлена звездочка цепной передачи, имеющая
d1=136,53мм, частоту вращенияnзв=225мин-1.КПД редуктора, весG=980H.
И передающая Рвых=4,85 кВт. Твых=205,86Нм
Определение действующих на редуктор силовых факторов.
Направление момента вращения на входе совпадает с направлением вращения быстроходного вала.
Направление момента вращения на выходе совпадает с направлением вращениязвездочки.
Натяжение ветвей в цепной передаче:
Вертикальной составляющей нет.
Силовой фактор |
Производные силового фактора |
Силовые воздействия на болты, Н | |||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 | ||
G |
G=980H |
|
-163 |
-163 |
-163 |
-163 |
-163 |
Tвх |
Tвх=71090Нмм |
|
-37 |
-37 |
-57 |
-57 |
-57 |
Твых |
Твых=205860Нмм |
|
94 |
171 |
171 |
94 |
-129 |
|
|
|
128 |
704 |
704 |
128 |
-448 |
|
|
183 |
794 |
851 |
357 |
597 | |
|
|
545 |
545 |
545 |
545 |
545 | |
Сумма осевых сил |
-706 |
22 |
675 |
655 |
2 |
-797 | |
Сумма сдвигающих сил |
450 |
410 |
840 |
1120 |
870 |
1080 |
Расчет диаметров болтов.
Наиболее нагруженным в соединении является болт 6; по нему ведется проверочный расчет.
Подтяжка под нагрузкой не предполагается. Для расчета примем: коэффициент трения на стыке (метал – метал); коэффициент податливости стыка(сталь – чугун),
коэффициент затяжки ; допускаемые напряжения(материал болта – сталь 45, ожидаемый размер М16)
для соединения принимаются болты М16.