- •Часть I
- •Инструкция по загрузке и разгрузке должна содержать следующие данные:
- •L — длина по конструктивной ватерлинии, м;
- •2.2 Расчеты прочности и устойчивости Расчетные нагрузки при общем изгибе
- •Где Mв — изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);
- •Значения l,b,Tиследует определять при посадке судна, соответствующей расчетному случаю нагрузки при вычислении изгибающего момента на тихой водеMтв.
- •Значения Мтв иNтв в процессе загрузки и разгрузки следует рассчитывать с учетом размещения груза по длине судна согласно 2.2.8.
- •Где r1 — радиус конической части горки, определяемый по формуле, м:
- •Давление постоянно и равно рн, вычисляемому по формуле (2.2.19.3-1).
- •Где rм — отстояние точкиМ, в которой вычисляется давлениеpм, от центра горки, м;
- •Где hшт — высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля.
- •Но не более
- •Где hдд — высота двойного дна, м;
- •Где hддпринимается согласно 2.2.23.2.
- •Давление на борта и внешние борта судов с двойными бортами на уровне днища (за исключением оконечностей) принимают равным:
- •Для диагональной шины
- •2.2.33 Прерывистые связи в районе их окончания следует включать в эквивалентный брус в соответствии с рис. 2.2.32 и 2.2.33 (заштрихованные участки в эквивалентный брус не включаются).
- •На концевых участках продольных стенок надстроек (рубок) не должно быть часто расположенных оконных и других вырезов‚ ширина которых больше расстояния между вырезами.
- •Специальные меры по исключению привальных брусьев или ограждений судов-площадок из участия в общем изгибе судна не должны вызывать повышенной концентрации напряжений.
- •Где |ж| — абсолютное значение сжимающего напряжения в жестких связях, мПа, на уровне центра тяжести пластины, полученного при расчете эквивалентного бруса в соответствующем приближении;
- •Где |ж| — см. 2.2.38;
- •Если расчет рамы не производится, то коэффициенты заделки флоров у скулы и бимсов у бортов следует определять по формуле
- •При расстояниях между соседними продольными переборками (фермами) или между продольной переборкой (фермой) и бортом, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, 1;
- •Где d — расстояние между рамными одноименными связями, расположенными параллельно холостым балкам, см;
- •Где f — площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м2;
- •Для судов классов «о» и «м» максимальные значения сил и моментов могут быть вычислены по формулам:
- •Для сдвоенных колес величина l1заменяется наl1*
- •Напряжения от местной нагрузки для суммирования с напряжениями от общего изгиба, полученными от каждого из указанных моментов, вычисляются при соответствующей местной нагрузке.
- •Второго дна, бортов, продольных переборок на действие максимальных сжимающих напряжений, возникающих при общем изгибе;
- •Где ReН — предел текучести материала.
- •Расчеты общей предельной прочности
- •Где k — коэффициент запаса прочности по предельному моменту; Мp — расчетный изгибающий момент при прогибе и при перегибе, кНм.
- •Где kпр — коэффициент предельного момента, определяемый по табл. 2.2.83;
- •Расчеты общей прочности корпуса в конце срока службы судна. Оценка сроков службы отдельных связей корпуса
- •Где tпр — толщина рассматриваемой связи, принятая в проекте, мм;
- •V — коэффициент вариации скорости изнашивания:
- •Максимальная стрелка прогиба вмятины h, см, по середине расстояния между рамными продольными связями определяется по формуле:
- •Больше определенных согласно 2.2.92 редукционных коэффициентов продольных деформированных ребер жесткости, составляющих их опорный контур.
- •2.3 Конструирование корпуса судна
- •Допускается срезание на «ус» концов следующих связей:
- •Не допускается окончание ребра на «ус» у выреза с неподкрепленной кромкой‚ в том числе у выреза для прохода балок холостого набора.
- •2.3.10 При продольной системе набора днища‚ палубы или платформы холостые шпангоуты должны закрепляться по концам кницами‚ доведенными до ближайших продольных балок.
- •Толщина кницы принимается согласно 2.3.12, толщина планки и ребра жесткости должна быть не менее толщины стенки балки рамного набора или переборки.
- •Где к — коэффициент, определяемый по табл. 2.3.20.2;
- •Где ReH — предел текучести материала ребра, мПа;
- •У г-образных профилей отношение ширины фланца к его толщине должно быть не более 30. Ширина дополнительного малого фланца (гребешка) должна быть не менее 30 мм.
- •Где V,Fн — срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см2, в наиболее ослабленном сечении балки соответственно;
- •Сварные соединения
- •2.3.47 Номера швов тавровых соединений для элементов корпусов судов различных классов назначают по табл. 2.3.47.
- •2.3.50 Свободные концы стенок балок и ребер при односторонней приварке должны быть обварены вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм.
- •2.4.2 Шпация — расстояние между балками продольного или поперечного набора — должна приниматься не более 650 мм. Рекомендуемая шпация — 550 мм.
- •Днищевой набор на судах без двойного дна и в отсеках, где двойное дно отсутствует
- •B1 — величина, принимаемая равной наибольшему расстоянию между продольными переборками (раскосными фермами) или между ними и бортом судна, м.
- •А момент инерции — не менее, см4,
- •Где a1 — расстояние между ребрами жесткости, м; f — площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см2; d, t, r — см. 2.4.11,t — см. 2.4.12.
- •Днищевой набор в отсеках с двойным дном
- •Площадь поперечного сечения распорки должна быть не менее площади поперечного сечения меньшей из балок бракетного флора.
- •Где a, с1принимаются по 2.4.27;
- •Бортовой набор
- •Где kиdпринимаются согласно 2.4.36.
- •В эквивалентный брус разрезные продольные ребра жесткости не включаются, а учитываются только их присоединенные пояски.
- •А минимальный момент инерции площади сечения распорки I – не менее, см4,
- •Где m — максимальная масса груза, который может быть принят на данный загружаемый участок палубы, т;
- •Где k0,k1,k2 — коэффициенты (см. 2.4.48.1);
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где a,c1 — принимаются по 2.4.27;
- •Момент инерции, см4, холостого бимса или полубимса должен быть не менее значения, определяемого формулой (2.4.12-2), в которой:
- •Где ReН — предел текучести материала, мПа;
- •Непроницаемые переборки
- •Здесь — коэффициент, принимаемый равным:
- •Набор корпуса в машинном помещении
- •Между касательной к ватерлинии судна в полном грузу и дп 7, но не менее чем на длине, равной ширине судна, — 400 мм;
- •Где d — расстояние между рамными бортовыми шпангоутами, м;
- •Где a — шпация (расстояние между основными холостыми бортовыми шпангоутами), м;
- •Надстройки и уступы главной палубы
- •Цистерны
- • — Коэффициент, равный для связей палубного пояса, не несущих местной нагрузки, 0,65; для связей днищевого и палубного поясов, несущих местную нагрузку, 0,75;
- •Буксиры и толкачи
- •Для открытых участков
- •Где DиP– см. 2.5.22.
- •Минимальная толщина стенок рамных шпангоутов в пределах ледового пояса в носовом районе — 10 мм, на остальной длине судна — 8 мм.
- •Где q — расчетная интенсивность ледовой нагрузки для соответствующего района ледового пояса согласно 2.5.23, кН/м;
- •Профиль ребер должен удовлетворять требованиям 2.4.78‚ а концы ребер необходимо срезать на «ус». Кроме того, должны выполняться следующие условия:
- •Где t — толщина листов переборки на участке, примыкающем к борту, мм;
- •Где p — расчетное давление льда на обшивку ледового пояса для соответствующего района судна, мПа;
- •Где l1 — длина пролета стойки, м;
- •По мере удаления от ледового пояса вверх площадь поперечного сечения форштевня может постепенно уменьшаться до 70 % значения f, рассчитанного по формуле (2.5.65).
- •Суда технического флота
- •2.5.68 Размеры связей корпуса судов технического флота должны приниматьсясогласно 2.1.6, если в 2.5.69 – 2.5.72 не приведены иные указания.
- •Настил палубы в местах прохода опор черпаковой башни и под опорами рамоподъемной башни должен быть утолщен на 25 %.
- •Где a — шпация, м; p — расчетная нагрузка, принимаемая в соответствии с 2.2.26, кПа.
- •Где a — расстояние между стойками, м; Hc — высота борта в данном сечении, м.
- •Где p — расчетная нагрузка на перекрытие, кПа, определяемая по 2.2 (глава «Расчетные местные нагрузки»);
- •Танкеры с вертикальными вкладными емкостями
- •Где р — расчетное давление на днище принимается равным большему из значений‚ вычисленных по формулам, кПа:
- •Плавучие краны
- •Где h1— высота эквивалентного бруса, м.
- •2.6 Вибрационная прочность Общие требования
- •2.6.1 Настоящие требования установлены исходя из условий обеспечения прочности корпусных конструкций и надежности работы установленных на судне технических средств.
- •Необходимо проверить:
- •Расчет общей вибрации
- •Где k — коэффициент, равный:
- •Где I– момент инерции площади миделевого сечения эквивалентного бруса, м4(см. 2.2.9);
- •Требуемое превышение частот должно обеспечиваться для всех основных эксплуатационных режимов работы судна.
- •Где a1иA2 — квадраты частот свободных колебаний соответственно пластины и ребра жесткости или холостого набора, вычисленные в соответствии с 2.6.20 – – 2.6.22;
Но не более
р 9,81há . (2.2.22-2)
2.2.23 Расчетную нагрузку на днище и внутреннее дно, за исключением оконечностей, определяют по формулам:
.1 для холостого набора и обшивки днища всех отсеков при отсутствии противодавления груза или балласта и состоянии судна:
в грузу р = 9,81(Тгр+r); (2.2.23.1-1)
порожнем р = 9,81(Тп+r); (2.2.23.1-2)
в балласте р = 9,81(Тб+r); (2.2.23.1-3)
.2 для рамного набора грузовых трюмов сухогрузного судна при состоянии в грузу
р =рн9,81(Тгрr); (2.2.23.2-1)
для рамного набора отсеков, не испытывающих противодавления груза (суда- площадки, отсеки машинных отделений, жилые отсеки пассажирских и буксирных судов и др.)
р = 9,81(Тгр+r); (2.2.23.2-2)
при состоянии порожнем с балластом в двойном дне
р = 9,81(Тб+rhдд), (2.2.23.2-3)
Где hдд — высота двойного дна, м;
при состоянии порожнем с балластом вне двойного дна
р = 9,81(Тб +r); (2.2.23.2-4)
при состоянии порожнем без балласта
р = 9,81(Тп +r); (2.2.23.2-5)
.3 для холостого набора и обшивки днища грузовых отсеков наливного судна при состоянии в грузу:
при отсутствии двойного дна при полностью заполненном отсеке
р=г(Нт+hш) – 9‚81(Тгр–hк –r);
(2.2.23.3-1)
при не полностью заполненном отсеке
р =рн– 9‚81(Тгр–r –hк); (2.2.23.3-2)
при наличии двойного дна — принимается по формуле (2.2.23.2-2);
при состоянии порожнем с балластом в двойном дне — принимается по формулам (2.2.22-1) и (2.2.22-2); порожнем с балластом вне двойного дна — принимается по формуле (2.2.23.2-4); порожнем без балласта — принимается по формуле (2.2.23.2‑5).
.4 для холостого набора и настила внутреннего дна сухогрузного судна:
при состоянии в грузу
р =рн ; (2.2.23.4-1)
при состоянии порожнем с балластом в двойном дне
р = 9,81(hб hдд ), (2.2.23.4-2)
Где hддпринимается согласно 2.2.23.2.
.5 для холостого набора и настила внутреннего дна наливного судна при состоянии в грузу:
при полностью заполненном отсеке
р =г(Нт–hдд+hш)+9‚81hк; (2.2.23.5-1)
при не полностью заполненном отсеке
р =рн+9‚81hк; (2.2.23.5-2)
.6 для рамного набора грузовых отсеков наливного судна при состоянии в грузу нагрузка вычисляется по формуле (2.2.23.3-1).
2.2.24 При расчете рамного и холостого набора и обшивки бортов нагрузку на борта считают распределенной по высоте борта по треугольнику или трапеции.
Давление на борта и внешние борта судов с двойными бортами на уровне днища (за исключением оконечностей) принимают равным:
для всех судов, за исключением района балластных отсеков и района грузовых отсеков наливных судов — по формуле (2.2.23.2-2);
в районе грузовых отсеков наливных судов — по формуле (2.2.23.3-1) или (2.2.23.3-2);
в районе балластных отсеков — по формулам (2.2.22-1 и 2.2.22-2).
Давление на внутренние борта судов с двойными бортами и двойным дном на уровне второго дна принимают равным:
для наливных судов — по формуле (2.2.23.5-1) или (2.2.23.5-2),
для сухогрузных судов
р9,81(Hc–hдд), (2.2.24-1)
для судов, принимающих балласт в двойной борт,
р9,81(hб–hдд), (2.2.24-2)
но не менее, чем по (2.2.24-1).
2.2.25 Расчетную нагрузку на прочные непроницаемые переборки судна считают распределенной по треугольнику или трапеции, равной на уровне днища:
.1 для переборки форпика судов всех типов и классов, для всех переборок пассажирских судов классов «М» и «О», для переборки ахтерпика толкаемых судов всех классов
p9,81Hс; (2.2.25.1)
.2 для переборок, разграничивающих отсеки или цистерны всех типов и классов (кроме переборок грузовых отсеков наливных судов)
pрн, (2.2.25.2)
где рнпринимается согласно 2.2.19;
.3 для остальных переборок судов всех типов и классов
p5,9Hс. (2.2.25.3)
.4 для переборок грузовых отсеков наливных судов
р =г(Нт+hш)+9‚81hк . (2.2.25.4)
2.2.26 Расчетную нагрузку на палубное перекрытие принимают равной, кПа:
.1 для грузовой палубы сухогрузных судов
pрн, (2.2.26.1)
где рн принимается согласно 2.2.19;
.2 для палубы наливных судов в районе грузовых отсеков
p9,81(hш+hк); (2.2.26.2)
.3 для открытых, не предназначенных для размещения груза участков палуб корпуса судов всех типов, кроме наливных,
p5; (2.2.26.3)
.4 для закрытых участков палуб корпуса, надстроек и рубок, предназначенных для пассажиров и размещения экипажа,
p3,5; (2.2.26.4)
.5 для верхних палуб надстроек и рубок, недоступных для пассажиров и не предназначенных для грузов,
p1. (2.2.26.5)
2.2.27 Нагрузку при испытании корпусов судов на непроницаемость и герметичность следует принимать с учетом указаний Приложения 7 ПТНП.
Местные нагрузки в процессе загрузки и разгрузки следует определять в соответствии с 2.2.19 – 2.2.24, используя вместо Тгр, Тпи Тбосадки в рассматриваемом сечении на конкретном этапе грузовых операций, вместоHс, hби HТ– уровень жидкости в балластной цистерне или грузовом танке для текущего состояния загрузки судна. При этом полувысота расчетной волны принимается равной 0,2 м, если загрузка и разгрузка в условиях волнения не допускаются. Если допускаются грузовые операции на незащищенных акваториях, то полувысота волны определяется по табл. 2.1.2 для класса судна, соответствующего разряду бассейна, в который входит эта акватория.
2.2.28 В зависимости от конструктивных особенностей судна должны быть учтены и другие сочетания местных нагрузок, которые вызывают наибольшие местные напряжения.
2.2.29 При перевозке автомобилей и другой колесной техники с пневматическими шинами, а также при использовании автопогрузчиков давление колеса следует считать равномерно распределенным по его отпечатку и равным давлению в шине. Отпечаток одного колеса автомобиля следует считать прямоугольником со сторонамиl1иl2(сторонаl1ориентирована по ширине колеса). Размеры сторон принимаются равными, см: