- •Глава 1. НАЗНАЧЕНИЕ, КЛАССИФИКАЦИЯ, ПАРАМЕТРЫ РАДИОПЕРЕДАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
- •Классификация радиопередатчиков
- •Требования к передатчикам
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы.
- •Аппроксимация статических характеристик электронных ламп
- •Аппроксимация статических характеристик биполярных транзисторов
- •Аппроксимация статических характеристик полевых транзисторов
- •Контрольные вопросы.
- •Упражнения
- •Глава 4. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЫХОДНОГО ТОКА ГЕНЕРАТОРА С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Контрольные вопросы.
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 6. ГАРМОНИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ КОСИНУСОИДАЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ
- •Коэффициенты разложения косинусоидальных импульсов
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 7. РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Выбор угла отсечки и напряженности режима ГВВ
- •Нагрузочные характеристики ГВВ
- •Расчеты выходных цепей генератора
- •Расчёт режима анодной цепи лампового ГВВ по заданной мощности Р1 в граничном режиме
- •Расчёт коллекторной цепи транзисторного ГВВ
- •Расчеты входных цепей генераторов
- •Расчет входной цепи лампового ГВВ
- •Расчет входной цепи биполярного транзистора при возбуждении от источника гармонического тока
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 8. СХЕМОТЕХНИКА ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Схемы питания выходной цепи ГВВ.
- •Последовательная схема питания коллекторной цепи
- •Параллельная схема питания выходной цепи генератора
- •Схемы питания входных цепей
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 9. СЛОЖЕНИЕ МОЩНОСТЕЙ АКТИВНЫХ ПРИБОРОВ
- •Параллельная схема включения активных приборов
- •Двухтактная схема включения АЭ
- •Схемы сложения и деления мощности
- •Классическая мостовая схема
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 10. УСТРОЙСТВА СВЯЗИ ВЫХОДНЫХ КАСКАДОВ ПЕРЕДАТЧИКОВ С НАГРУЗКОЙ
- •Узкополосные согласующие устройства
- •Пример расчета элементов Г- образного четырехполюсника.
- •П- образный четырехполюсник как трансформатор сопротивлений
- •Широкополосные согласующие устройства.
- •Фильтры гармоник широкополосных согласующих устройств.
- •Широкополосные трансформаторы
- •Широкополосные трансформаторы с магнитной связью
- •Трансформаторы на отрезках линий
- •Понятия «продольных» напряжений и токов
- •Использование ферритов для уменьшения продольных токов
- •Трансформаторы с коэффициентами трансформации 1:2 и 1:3
- •ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации
- •Контрольные вопросы
- •Глава 11. МЕЖКАСКАДНЫЕ СОГЛАСУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 12. АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Общие уравнения автогенераторов
- •Одноконтурные автогенераторы
- •Емкостная трехточка
- •Индуктивная трехточка
- •Условие самовозбуждения автогенератора
- •Автоматическое смещение в автогенераторах
- •Выбор транзистора для автогенераторов
- •Расчет электрического режима автогенератора
- •Расчет колебательной системы
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. СТАБИЛЬНОСТЬ ЧАСТОТЫ АВТОГЕНЕРАТОРА
- •Эталонность контура
- •Основные дестабилизирующие факторы
- •Влияние нестабильных фазовых углов на частоту автоколебаний
- •Влияние режима автогенератора на частоту автоколебаний
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. КВАРЦЕВЫЕ АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Схема замещения кварцевого резонатора.
- •Осцилляторные схемы автогенераторов с кварцем
- •Осцилляторные схемы автогенераторов, работающие на механических гармониках кварца
- •Автогенераторы, использующие последовательный резонанс кварца
- •Контрольные вопросы
- •Глава 15. ВОЗБУДИТЕЛИ РАДИОПЕРЕДАТЧИКОВ
- •Требования к синтезаторам
- •Пассивные некогерентные синтезаторы
- •Синтезатор с идентичными декадами
- •Синтезаторы с использованием косвенного метода синтеза сетки дискретных частот
- •Фазовые шумы синтезатора с ФАПЧ
- •Контрольные вопросы
- •Глава 16. ПЕРЕДАТЧИКИ С АМПЛИТУДНОЙ МОДУЛЯЦИЕЙ
- •Модуляция смещением
- •Порядок расчета ГВВ при модуляции смещением
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 17. АНОДНАЯ (КОЛЛЕКТОРНАЯ) МОДУЛЯЦИЯ
- •Порядок расчета генератора при анодной модуляции.
- •Контрольные вопросы
- •Глава 18. ОДНОПОЛОСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Элементы формирователей однополосного сигнала
- •Балансные модуляторы
- •Полосовые фильтры основной селекции
- •Структурные схемы однополосных передатчиков
- •Особенности усиления сигналов ОБП
- •Способы повышения КПД усилителей ОБП
- •Контрольные вопросы
- •Глава 19. УГЛОВАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Общие характеристики угловой модуляции
- •Частотная модуляция
- •Управители частоты
- •Варикап как частотный модулятор
- •Нелинейные искажения при ЧМ
- •Фазовая модуляция
- •Контрольные вопросы
- •Глава 20. ИМПУЛЬСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Основные параметры импульсного сигнала
- •Импульсные модуляторы с частичным разрядом емкости
- •Процесс формирования фронта и спада напряжения на генераторной лампе
- •Формирование плоской части импульса
- •Заряд накопительной емкости через индуктивность
- •Импульсные модуляторы с тиратронным коммутатором
- •Формирование импульса напряжения отрезком длинной линии
- •Расчет элементов цепочечного эквивалента линии
- •Колебательный способ заряда емкостей ЭЛ
- •Контрольные вопросы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Глава 17.
АНОДНАЯ (КОЛЛЕКТОРНАЯ) МОДУЛЯЦИЯ
Применяется в мощных радиопередатчиках, так как имеет лучшие энергетические характеристики в сравнении с модуляцией смещением. Схема генератора с анодной модуляцией приведена на рис. 17.1.
Рис. 17.1
Модулирующее напряжение UΩ вводится в цепь анодного питания последовательно с постоянным анодным напряжением Еа МОЛ. Напряжение анодного питания переменное:
Ea (t) = Еа МОЛ + UΩ cosΩ t;
Анодная модуляция осуществляется в перенапряженном режиме, так как в этом случае ток первой гармоники в анодной цепи Ia1 и постоянная составляющая анодного тока Iа0 линейно зависят от анодного напряжения Еа. Статические модуляционные характеристики и характер изменения токов Iа1 и Iа0 в процессе анодной модуляции изображены на рис. 17.2.
Рис. 17.2
111
Эти характеристики начинаются из начала координат, поэтому коэффициент модуляции токов Iа1 и Iа0 равен отношению UΩ/Eа МОЛ.
Iа1(t) = Iа1 МОЛ (1 + mcosΩt), |
(17.1) |
Iа0(t) = Iа0 МОЛ (1 + mcosΩt). |
|
Характер изменения тока Iа0 и анодного напряжения Ea при модуляции
можно записать и в такой форме: |
|
Iа0(t) = Iа0 МОЛ + IΩcosΩt, |
(17.2) |
Eа(t) = Eа МОЛ + UΩcosΩt. Сравнивая выражения (17.1) и (17.2), находим, что
UΩ = mEа МОЛ,
IΩ = mIа0 МОЛ.
Для получения глубокой модуляции амплитуда напряжения низкой частоты
UΩ должна быть того же порядка, что и Еа МОЛ. Если m = 1, то UΩ = Eа МОЛ (рис. 17.2). При тех же условиях амплитуда тока звуковой частоты IΩ равна по-
стоянной составляющей анодного тока в режиме молчания: IΩ = Iа0 МОЛ. Следовательно, мощность звуковой частоты РΩ, которую должен иметь модулятор при m = 1, равна P0 МОЛ/2. При других значениях коэффициента модуляции мощность модулятора определяется так:
P = |
1 |
U |
|
I |
|
= |
m2 |
; |
(17.3) |
2 |
|
|
P |
||||||
Ω |
|
Ω |
|
Ω |
|
2 0МОЛ |
|
|
Соотношение (17.3) свидетельствует о том, что модулятор при анодной модуляции должен иметь мощность, сравнимую с мощностью модулируемого генератора высокой частоты.
При использовании автоматического смещения за счет сеточного тока лампы степень напряженности режима генератора практически постоянна и модуляционные характеристики имеют высокую линейность. Если в режиме максимальной мощности напряженность режима генератора будет граничной, то близким к граничному будет его режим в любой точке линейного участка модуляционной характеристики. На восходящем участке модуляционных характеристик остаются практически постоянными коэффициент использования анодного напряжения ξ, коэффициент формы импульса анодного тока по первой гармонике g1 = Iа1/Iа0 и, следовательно, КПД генератора. При анодной модуляции КПД генератора в режиме молчания вдвое выше, чем при модуляции смещением. В этом состоит основное преимущество анодной модуляции перед любым видом модуляции сеточной (смещением, пентодной, усилением модулированных колебаний) [1].
Подводимая мощность к анодной цепи генератора при анодной модуляции - это сумма мощностей, которую затрачивает источник анодного питания, и мощности звуковой частоты модулятора.
Р0 МОД = Р0 МОЛ + РΩ = Р0 МОЛ(1+m2/2).
112
Колебательная мощность в режиме модуляции возрастает за счет появления боковых частот:
Р1 МОЛ = Р1 МОЛ(1 + m2/2).
Мощность, рассеиваемая в виде тепла на аноде генераторной лампы, при модуляции возрастает относительно режима молчания в 1 + m2/2 раз, так как
Ра МОД = Р0 МОД – Р1 МОД = Ра МОЛ(1 + m2/2);
В этом режиме следует сделать проверку, не превышает ли мощность Ра МОД допустимую мощность рассеяния на аноде лампы Ра ДОП.
При проектировании генератора, модулируемого на анод, очень важен вопрос выбора анодного напряжения в режиме молчания Еа МОЛ. Дело в том, что электронные лампы допускают кратковременное превышение номинальных напряжений между электродами без пробоя межэлектродных промежутков. При модуляции на анодах ламп постоянно действует напряжение Еа МОЛ, а модулирующее напряжение появляется на короткие промежутки времени. Без нарушения нормальной работы ламп можно выбрать Еа МОЛ = Еа НОМ, тогда в режиме максимальной мощности Еа МАКС = Еа НОМ (1+m). При двойном анодном напряжении в максимальном режиме лампа развивает мощность вдвое больше номинальной, поэтому для генерации одной и той же мощности при анодной модуляции требуется лампа с номинальной мощностью в два раза меньше, чем при модуляции смещением. Это существенное достоинство анодной модуляции.
При коллекторной модуляции транзисторных генераторов недопустимо даже на короткое время превышение UКЭ ДОП. По этой причине напряжение коллекторного питания в режиме молчания не должно превышать ЕК НОМ/2 и выигрыша по использованию активных приборов относительно модуляции смещением не получается.
Порядок расчета генератора при анодной модуляции.
Задано: Мощность генератора в режиме молчания Р1 МОЛ и рабочая частота f. 1. Расчет начинается с выбора номинальной мощности лампы:
Р1 НОМ ³ (1 + m)P1 МОЛ;
2.Лампа выбирается по частоте – f < fМАКС.
3.Находится анодное напряжение в максимальном режиме:
Еа МАКС = Еа НОМ (1+m).
4.Производится расчет генератора на мощность Р1 МАКС в граничном режиме. Угол отсечки выбирается равным 80 – 90о.
5.Определяются токи и напряжения в режиме молчания:
Ia1 МОЛ = |
|
Ia1МАКС |
; |
|
Ia0 МОЛ = |
|
Ia0 МАКС |
; Ua МОЛ |
= |
Ua МАКС |
; |
||||||||
|
|
1+ m |
|
|
1+ m |
|
|
1 |
+ m |
||||||||||
6. Мощности в режиме молчания равны: |
|
|
|
|
|
Ра МАКС |
|
||||||||||||
P |
= |
Р0 МАКС |
; |
P |
= |
Р1 МАКС |
; |
Р |
а МОЛ |
= |
|
|
|||||||
0МОЛ |
|
|
(1+ m)2 |
|
1 МОЛ |
|
(1+ m)2 |
|
|
|
(1+ |
m)2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
113
7. Мощность, рассеиваемая на аноде лампы, не должна превосходить допустимую:
P |
= P |
æ |
1+ |
m |
2 |
ö |
; Проверка: P |
МОД < Р |
|
ДОП; |
ç |
|
÷ |
а |
|||||||
а МОД |
а МОЛ ç |
|
2 |
÷ |
а |
|
|
|||
|
|
è |
|
ø |
|
|
|
|
8. Амплитуды тока и напряжения модулирующего сигнала:
IΩ = mIа0 МОЛ, UΩ = mEа МОЛ.
9. Мощность модулятора:
PΩ = m2 P0МОЛ ;
2
10. Входное сопротивление генератора для модулятора:
R = UΩ |
= |
EаМОЛ |
; |
|
Г |
IΩ |
|
Iа0МОЛ |
|
|
|
|
Как уже отмечалось, что мощность модулятора при анодной модуляции сравнима с мощностью генератора высокой частоты. От коэффициента полезного действия модулятора зависит общий КПД передатчика. Модулятор – это мощный усилитель низкой частоты. Его выходной, самый мощный каскад, должен работать с высоким коэффициентом полезного действия и малыми нелинейными искажениями. Нагрузка модулятора апериодическая, поэтому однотактный выходной каскад должен работать без отсечки анодного тока. Как было показано ранее, КПД усилителя в таком режиме менее 25%. Общие энергетические показатели системы «генератор в.ч. + модулятор» хуже, чем при модуляции смещением [4].
Применение двухтактных модуляторов (рис. 17.3) позволяет получить неискаженный сигнал в режиме с углом отсечки анодного тока 90°.
Рис. 17.3
В режиме молчания модулятор не потребляет энергию от источников питания, так как модуляторные лампы заперты. Модулятор и генератор связаны между собой с помощью модуляционного трансформатора Т1. Для уменьшения
114