- •1 Характеристика сировини, готової продукції та вимоги до них
- •1.2 Характеристика готової продукції та вимоги до них
- •2 Короткий аналітичний огляд літературних джерел з обґрунтуванням методу виробництва
- •2.1 Сучасні дослідження в області виробництва каталізаторів парової конверсії со
- •2.2 Вирішення проблеми сірки в технології залізохромового каталізатора
- •3 Фізико-хімічні основи виробництва
- •5 Матеріальний і теплові баланси
- •5.1 Розрахунок витрат сировини на 1 т каталізатора
- •5.2 Матеріальний розрахунок за стадіями приготування каталізатора
- •5.3 Тепловий розрахунок реактора
- •6 Розрахунок реактора
- •7 Контроль і конструкційні роботи основного апарата
- •8 Конструкція, експлуатація, пуск і зупинка основного апарата
- •9 Ресурсозбереження та навколишнє середовище
- •10 Техніко-економічне обгрунтування
- •10.1 Розрахунок потреби і вартості в сировині та матеріалах
- •10.2 Визначення витрат і вартість енергоресурсів
- •10.3 Розрахунок амортизаційних відрахувань
- •10.4 Організаційний план
- •10.5 Розрахунок річного фонду оплати праці керівників, спеціалістів та службовців
- •10. 6 Розрахунок витрат по утриманню та експлуатації
- •10.7. Розрахунок загальновиробничих витрат
- •10.8 Калькулювання собівартості продукції
- •11 Охорона праці
- •11.1 Загальна характеристика умов ведення технологічного процесу.
- •11.2 Промислова санітарія
- •11.3 Пожежна безпека
5.3 Тепловий розрахунок реактора
Якщо прийняти продуктивність реактора 7 т/добу, то на осадження надходить:
GFeSO4==2396,8 кг/год ,
G(NH4)2CO3==3277,2 кг/год.
З розрахунку матеріального балансу відомо, що в реакторі утворюється 4863,4 кг пульпи FeCO3 та 14590,35 кг проясненого розчину (NH4)2SO4. Тоді при продуктивності реактора 7 т/добу кількість пульпи FeCO3, яка утворилася в реакторі
GFeCO3==1418,5 кг/год ,
а кількість розчину (NH4)SO4:
G(NH4)2SO4==4255,5 кг/год.
5.3.1 Прихід тепла
1)З розчином FeSO4:
Q1=2396,8·1,104·75=198455,04 кДж/год ,
де 1,104 – середня теплоємність розчину FeSO4, кДж/(кг·град);
75 – температура розчину, ˚С.
2)З розчином (NH4)2CO3:
Q2= 3277,2·3,112·35=357952,624 кДж/год ,
де 3,112 – середня теплоємність розчину (NH4)2CO3, кДж/(кг·град).
3)З гріючою парою:
Q3=X·i ,
де Х – кількість граючої пари, кг;
і = 2750 – ентальпія пари при температурі Т = 416 К і тиску Р=0,4 МПа, кДж/кг.
отже,
Q3=2750·Х,
тоді прихід тепла
Qприх= Q1+ Q2+ Q3=198455,04+356952,6+2750·Х=555407,6+2750Х
5.3.2 Витрати тепла
1)Витрати з розчином (пульпою) FeCO3:
Q1'=1418,5·65·0,798=73577,6 кДж/год.
2)З розчином (NH4)2SO4:
Q2'=4255,5·3,09·65=854717,18 кДж/год.
3)Втрати тепла в навколишнє середовище приймаємо 5,11% від Q приходу:
Q3'= 0,0511·(198455,04+356952,6+2750·Х)=28381,3+140,5Х
Тоді загальні витрати тепла
Qвитр=956676,08+140,5·Х,
Qприх= Qвитр,
555407,6+2750·Х=956676,08+140,5·Х,
2609,5·Х=401268,48
Звідки Х=153,8 кг/год.
Складаємо тепловий баланс реактора (табл. 5.3)
Таблиця 5.3 – Тепловий баланс реактора
Прихід тепла |
Витрати тепла | ||
Найменування статті |
103 кДж |
Найменування статті |
103 кДж |
1.З розчином FeSO4, Q1 2.З розчином (NH4)2CO3, Q2 3.З граючою парою,Q3 Разом |
198,0
358,0 423,0 979,0 |
1.З розчином FeCO3, Q1' 2.З розчином (NH4)2SO4, Q2' 3.Втрати тепла, Q3' Разом |
74,0
855,0 50,0 979,0 |
6 Розрахунок реактора
Згідно з практичними даними для більш повного осадження FeCO3 приймаємо такі початкові показники:
Кількість 20% - ного розчину FeSO4,
що подається в реактор G1, м3/т 6,53 Кількість 13% - ного розчину (NH4)2CO3,
що подається в реактор G2, м3/т 11,3
Коефіцієнт заповнювання апарата γ 0,8
Термін перебування реакційної суміші в
Реакторі τ1, год 0,4
Термін підготовки реакційної суміші до
Осадження τ2, год 0,6
Продуктивність реактора G, т/добу 7,0
Об' єм реактора знаходимо за рівнянням:
V ===6,5 м3
Приймаємо, що V = 7 м3.
7 Контроль і конструкційні роботи основного апарата
Система управління та контроль призначена для здійснення пуску реактора, регулювання рівня нейтронної потужності реактора, компенсації вигорання, отруєння і температурних ефектів, стабілізації поля енерговиділення в реакторі контролю рівня потужності і швидкості її зміни, положення органів регулювання реактивності в активній зоні, а також несправностей в системі для вироблення інформації про функціонування в системі сигналізації та реєстрації аварійного захисту в аварійних ситуаціях від автоматичного зниження потужності до безпечних рівнів, до повного вимкнення реактора і підтримки зупиненого і розхолодженого реактора в підкритичному стані.
Система управління забезпечує контроль і реєстрацію початкових розчинів , контроль періоду зміни отримання оксидного заліза,приготування каталізатора.
За допомогою системи контролю реалізується кілька видів автоматичних захистів:
1) БАЗ - швидка аварійна захист, здійснює швидке заглушення реактора;
2) АЗ-5 - аварійний захист, що забезпечує заглушення реактора введенням розчинів з верхніх відрізків труби на повний хід за час не більш 7 с; всі інші розчини вводяться в зону так само, як в режимі БАЗ;
3) АЗ-2 - аварійний захист, що здійснюється зниженням загальної потужності реактора з аварійної швидкістю 2% Nном/c до рівня 50% Nном включеним автоматичним регулятором спільно з подаються рас творами перекомпенсації, при цьому зменшення уставки від 100 до 50% Nном забезпечується за (25 +2,5) с;
4) АЗ-1-аварійний захист, аналогічна АЗ-2, але зі зниженням потужності до рівня 60% Nном , при цьому зменшення уставки від 100 до 60 Nном забезпечується за (20 +2,0) с;
5) ЛАЗ - аварійний захист, що здійснюється зниженням загальної потужності реактора включеним автоматичним регулятором з робочою швидкістю 1 Nном /c і введенням почергово двох суспензій ЛАЗ з робочою швидкістю 0,4 м/с в район, де зафіксовано локальне перевищення потужності до зникнення сигналу ЛАЗ.
Крім автоматичних аварійних захистів в системі контролю передбачений режим регульованого зниження потужності реактора з аварійної швидкістю при натисканні кнопки швидкого зниження потужності на пульті оператора, при віджатою кнопці зниження потужності припиняється.