- •8.1 Влияние спиральной камеры на энергетические характеристики турбины.
- •8.1.1 Потери энергии в спиральной камере.
- •8.1.2 Влияние угла потока на энергетические характеристики спиральной камеры.
- •8.2 Статорное кольцо турбины.
- •8.2.1. Конструкции статорных колец турбины.
- •8.3 Профилирование колонн статора.
Лекция 8.
Турбинные камеры. Статорное кольцо гидротурбины.
8.1 Влияние спиральной камеры на энергетические характеристики турбины.
8.1.1 Потери энергии в спиральной камере.
Потери энергии в спиральной камере, статоре и направляющем аппарате уменьшают энергию потока на входе в рабочее колесо и, следовательно, влияют на КПД турбины. Основными потерями энергии в спиральной камере являются потери по длине, которые можно приближенно определить по формуле Дарси
Так как в спиральных камерах натурных гидротурбин движение жидкости развитое турбулентное (Re > 106 ), величина λ не зависит от числа Re, и потери энергии в спиральной камере подчиняются квадратичному закону
,
тогда относительные потери в спирали получим в виде
(8.1)
здесь коэффициент потерь ζ (дзета).
Средняя скорость потока vВХ во входном сечении спиральной камеры
, с учетом получим:
=
Если ввести понятие относительной площади входного сечения спиральной камеры , и с учетом выражения для приведенного расхода и подставив значение средней скорости в (8.1), получим формулу для относительных потерь в СК:
2
В общем случае коэффициент потерь энергии ζ зависит от угла охвата спиральной камеры, изменения средней скорости по длине спирального канала и формы его поперечного сечения. Расчетные и экспериментальные исследования показывают, что величина относительной кинетической энергии в спиральной камере невелика
2 ÷4 %
и следовательно потери энергии в ней незначительны.
Согласно опытным данным для турбинной камеры трапециевидного сечения с углом охвата φ = 180°, коэффициент потерь ζСП = 0,07 ÷ 0,09.
Относительные потери энергии в спиральных камерах осевых турбин на режиме номинальной мощности можно принять:
Например: для ПЛ 20; Н = 20 м, vВХ = 4 м/с, φ = 180°, ζСП = 0,1
hСП = 0,1∙3,52 / 2∙9,81∙20 = 0,3%
для РО 170; Н = 170 м, vВХ = 10 м/с, φ = 345°, ζСП = 0,18
hСП = 0,18∙102 / 2∙9,81∙170 = 0,54%
8.1.2 Влияние угла потока на энергетические характеристики спиральной камеры.
Спиральные камеры различной формы и размеров формируют разные потоки на входе в статор и направляющий аппарат, влияя на величину потерь энергии в них и КПД гидротурбины. Углы потока в различных спиральных камерах существенно отличаются между собой (δ = 25° ÷ 45°). В результате лопатки направляющего аппарата обтекаются потоком при различных углах атаки. Поэтому форму лопатки направляющего аппарата следует согласовывать с типом спиральной камеры.
Спиральная камера гидротурбины подводит поток с определенной циркуляцией
Г = 2π∙RВХ ∙vВХ ,
величина которой, зависит от площади входного сечения и угла охвата.
При увеличении входной площади FВХ и уменьшении угла охвата φ циркуляция Г, создаваемая спиральной камерой, уменьшается, а поток становится более радиальным (большие углы потока δ на входе в статор и направляющий аппарат). В результате минимальные потери в направляющем аппарате имеют место при больших открытиях, и оптимальный режим турбины смещается в зону увеличенных расходов (рис. 8.1).
Рисунок 8.1. Влияние размеров входного сечения и угла охвата бетонной спиральной камеры на КПД осевой гидротурбины:
1 — φ =180°; α = 0,7; 2 – φ =180°; α = 1,2; 3 – φ =135°; α =1.
Уменьшение площади входного сечения спиральной камеры FВХ, спроектированной по закону vU ∙ r = const, как правило, приводит к снижению КПД, а уменьшение угла охвата одновременно ухудшает пульсационные характеристики турбины.
Увеличение FВХ и следовательно размеров спиральных камер, с одной стороны, приводит к удорожанию здания ГЭС, а с другой стороны, обеспечивает рост КПД турбины, ее мощности и выработки электроэнергии. Поэтому задача по выбору оптимальных размеров турбинной камеры должна решаться на основе технико-экономического анализа ряда, ее вариантов.