- •6.2. Определение расчетных усилий в крайней колонне
- •6.2.1. Надкрановая часть
- •6.2.2. Подкрановая часть
- •6.3. Определение расчетной длины колонны
- •6.4. Расчет надкрановой части
- •6.4.1. Расчет в плоскости поперечной рамы
- •Сочетание 1
- •6.4.2. Расчет из плоскости поперечной рамы
- •6.5. Конструирование
- •6.6. Расчет подкрановой части
- •6.6.1. Расчет ветвей Расчет в плоскости поперечной рамы
- •Определим коэффициент
- •Определим коэффициент
- •6.6.2. Расчет из плоскости поперечной рамы
- •6.7. Конструирование
- •6.8. Расчет средней распорки
- •6.9. Расчет подкрановой распорки
- •6.9.1. Определение количества нижней продольной арматуры
- •6.9.2. Определение количества поперечной арматуры
- •6.9.3. Определение количества верхней продольной арматуры
- •7. Проектирование фундамента
- •7.1 Исходные данные для расчета
- •7.2 Предварительный выбор основных размеров фундамента
- •7.2.1 Глубина заложения фундамента
- •7.2.2 Размеры стаканной части фундамента
- •7.2.3 Размеры подошвы фундамента
- •7.3 Расчет и конструирование плитной части фундамента
- •7.3.1 Конструирование плитной части фундамента
- •7.3.2 Проверка плитной части фундамента на продавливание
- •А) Расчет на продавливание фундамента колонной дна стакана.
- •Б) Расчет на раскалывание фундамента.
- •В) Проверка ступени по прочности на продавливание
- •7.3.3 Армирование подошвы фундамента
- •7.4. Расчёт и конструирование подколонника
- •7.4.1 Проверка прочности подколонника по нормальным сечениям
- •А) Сечение 1-1.
- •Б) Сечение 2-2.
- •7.4.2. Проверка прочности подколонника по наклонным сечениям
- •7.4.3. Армирование подколонника
- •Библиографический список
В) Проверка ступени по прочности на продавливание
Рис. 7.3.2.1. Схема к определению площади продавливания
Расчет не требуется, прочность ступени на продавливание обеспечена.
7.3.3 Армирование подошвы фундамента
Армирование подошвы фундамента размером 3,3 х 2,4 м производится одной сеткой С1 с рабочими стержнями с шагом S = 200 мм в продольном и поперечном направлениях.
Площадь сечения арматуры на всю ширину (длину) подошвы фундамента
Asl(sb) = Mbi(li) / (0,9 · Rs · h0i),
где Mbi(li) – изгибающий момент в i - ом сечении фундамента проходящий через центр тяжести сечения и параллельный стороне b (l)
Mbi = Nсоот · cli2 / (2 · l) · (1 + 6 · e0 / l - 4 · (e0 · cli / l2)),
Mli = Nсоот · cbi2 / (2 · b),
cli (cbi) – расстояние от наиболее нагруженного края до рассматриваемого сечения,
е0 – эксцентриситет
е0 = (Mmax + Qсоот · d) / (Nсоот + 20 · b · l · d),
h0i – рабочая высота плитной части фундамента в i - ом сечении.
Сечение на границе ступени и подколонника:
h01 =0,25 м,
cl1 = 0,15 м,
cb1 = 0,15 м,
е0 = (210,29 + 12,2 · 1,65) / (897,51 + 20 · 2,4 · 3,3 · 1,65) = 0,198 м,
Mb1 = 897,51 · 0,152 / (2 · 3,3) · (1 + 6 · 0,198 / 3,3 - 4 · (0,198 · 0,15 / 3,32)) = 2,26 кН,
Ml1 = 897,51 · 0,152 / (2 · 2,4) = 4,2 кН,
Asl1 = 2,26 / (0,9 · 0,355 · 0,25) = 28,29 мм2,
Asb1 = 4,2 / (0,9 · 0,355 · 0,25) = 52,58 мм2.
Количество стержней в сетке по длине и ширине
nl(b) = b (l) / S,
nl = 2400 / 200 = 12 шт,
nb = 3300 / 200 = 16 шт.
dsb = (4 · 28,4 / (π · 15)0.5 = 4,3 мм,
Принимаем сетку С1 – .
7.4. Расчёт и конструирование подколонника
7.4.1 Проверка прочности подколонника по нормальным сечениям
Проверка прочности подколонника проводится по двум сечениям: в уровне плитной части (сечение 1-1) и в уровне торца колонны (сечение 2-2).
А) Сечение 1-1.
Случайный эксцентриситет
ea = lп / 30,
ea = 2,7 / 30 = 0,09 м.
Приведенный момент в сечении
M1 = Мmax + Ncooт · ea + Qcooт · hп,
M1 = 210,29 + 897,51 · 0,09 + 12,2 · 1,25 = 297,34 кН·м.
Эксцентриситет продольного усилия
е1 = M1 / Nсоот + еа,
е1 = 297,34 / 897,51 + 0,09 = 0,33 м.
Площадь сжатой зоны
Аbc = bп · lп · (1 - 2 · · е1 / lп),
Аbc = 1,2 · 2,7· (1 - 2 · 1 · 0,33 / 2,7) = 2,4 м2.
Проверяем условие прочности подколонника в уровне плитной части
Nсоот < b · Rb · Abc,
b3 · b9 · Rb · Abc = 0,9 · 11500 · 2,4 = 24840 кН.
Nсоот = 897,51 кН < b · Rb · Abc = 24840 кН - условие выполняется, следовательно подколонник между сечениями 1-1 и 2-2 армируется конструктивно.
Б) Сечение 2-2.
Сечение 2-2 в уровне торца колонны коробчатое, приводим его к эквивалентному двутавровому с высотой полки, толщиной стенки и шириной стенки:
hf = hf’ = lw1 = lw = 0,275 м,
b = 2 · bw1 = 2 · bw = 2 · 0,275 = 0,55 м,
bf = bf’ = bп = 1,2 м.
Площадь боковой поверхности колонны, заделанной в стакан фундамента Ащ = 5,76 м2.
Коэффициент, учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную часть фундамента через стенки стакана: ’ = 0,85.
Продольная сила, передаваемая через бетон замоноличивания на стенки стакана:
N
min
c = 0,4 · Rbt · b1 · Aщ,Nc = (1 - ’) · Nсоот,
Nc = 0,4 · 900 · 0,9 · 5,76 = 1866,2 кН,
Nc = (1 – 0,85) · 897,51 = 134,62 кН,
Nc = 134,62 кН.
Проверяем условие
Nс < Rb · bf’ · hf’,
Nс = 134,62 кН < Rb · bf’ · hf’= 1150 · 1,2 · 0,275 = 379,5 кН - условие выполняется, следовательно, граница сжатой зона проходит в полке, и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной b = 1,2 м.
Приведенный момент в сечении
M2 = Мmax - Nc · ea + Qcooт · hс,
M2 = 210,29 – 134,62·0,09+ 12,2 · 1,25 =236,31 кН·м.
Эксцентриситет продольного усилия
е1 = M2 / Nс + еа,
е1 = 236,31 / 134,62 + 0,09 = 1,83 м.
Площадь сжатой зоны
Аbc = bп · lп · (1 - 2 · · е1 / lп),
Аbc = 1,2 · 2,7 · (1 - 2 · 1 · 1,83 / 2,7) = -1,15 < 0, следовательно, сила приложения находится в пределах сечения подколонника.
αn = Nсоот / (Rb · b · h0) = 897,51 / (11500 · 1,2 · 1,65) = 0,039,
ξR = 0,531,
αn = 0,04 < ξR =0,531,
Расчет ведем для случая αn ≤ ξR:
As = As’ = Rb · b · h0 · (αm - αn · (1 - αn / 2) / (Rs · (1 - δ)),
αm = (M2 + Nс · (h0 - as’) / 2) / (Rb · b · h02) = (236,31 + 134,62 · (1,65 – 0,05) / 2) / (11500 · 1,2 · 1,652) = 0,01,
δ = as′ / h0 = 5 / 150 = 0,033,
As = As’ = 11,5 · 104 · 1,2 · 1,5 · (0,01 – 0,04 · (1 – 0,04 / 2)) / (355 · (1 – 0,033)) = -6,1 cм2.
Принимаем конструктивно:
2 каркаса КР1 516 А400 с Аs’ = Аs = 0,001005м2> 0,0004 · Aп = 0,0004 · 2,2 = 0,000880м2,
2 каркаса КР2 4 16 А400 с Аs’ = Аs = 0,000804 м2> 0,0004 · Aп = 0,0004 · 1,56 = 0,000624 м2.