Вторые потери

σ_los2= σ_s+σ₉=35+80,73=115,73 МПа

Полные потери

σ_los= σ_los1+ σ_los2= 33,74+115,73=149,47 МПа>100 т.е. больше установленного минимального значения

Усилие обжатия с учётом полных потерь

Р₂=А_s(σ_sp- σ_los)=9,82(354-149,47)100=200848 Н

8. Расчёт по образованию трещин, нормальных к продольной оси

М=160610 Нм

Момент образования трещин

М_crc=R_b,ser·W_pi+M_rp=1,8·10892+4852166=4871772 Нсм

где М_rp=Р₂(е_ор+r)=200848(24,5+4,26)0,84=4852166 Нсм – ядровый момент усилия обжатия при γ_sp=0,84

М=161 кНм> М_crc=49 кНм → трещины в растянутой зоне образуются. Требуется расчёт по раскрытию трещин. Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии, при значении коэффициента точности натяжения γ_sp=1,16. Изгибающий момент от веса плиты М_св=25218 Нм

Расчётное условие

1,16·Р₁(е_ор-r_inf)-М_св≤R_btp·W'_pl

1,16·337199·(24,5-12,34)- 2521800=2234594 Нсм<1,1·27024·100=2972640 Нсм

→ условие выполняется, поэтому начальные трещины не образуются

Расчёт по раскрытию трещин

Изгибающий момент от нормативных нагрузок

М^н=160610 Нм; М_nl=127330 Нм

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия нормативной нагрузки

σ_s= =166,9 МПа

где z₁= h₀-0,5h_f'=37-0,5·5=34,5 см – плечо внутренней пары сил

е_sn=0, т.к. усилие обжатия приложено в центре тяжести площади нижней напряжённой арматуры

W_s=А_s·z₁=9,82·34,5=338.79 см³

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия нормативной нагрузки

σ_s= =269.5 МПа

μ= Ø25

а_crc1=20(3,5-100μ)δ· η·φ_s· =20(3,5-100·0,019)·1·1·1· =0,13 см

а_crc2=20(3,5-100μ)δ· η·φ_s· =20(3,5-100·0,019)·1·1·1· =0,078 см

а_crc3=20(3,5-100μ)δ· η·φ_s· =20(3,5-100·0,019)·1·1·1,5· =0,12 см

Непродолжительная ширина раскрытия трещин

а_crc= а_crc1- а_crc2+ а_crc3=0,13-0,078+0,12=0,172<0,3

Продолжительное раскрытие трещин а_crc= а_crc3=0,12мм<0,2 мм

→ трещины раскрываются в пределах допустимого.

8. Расчёт прогиба плиты

[f/ℓ]=1/200 ; ℓ₀=7900 мм

М=127330 Нм

N_tot=Р₂=200848 Н

γ=1

е_s,tot= =63,4 см

φ_i=0,8- при длительном действии нагрузки

φ_m= <1→ принимаем φ_m=1

М_rp=Р₂·(е_s,tot-z)=200848(63,4-11,85)=10353714 Нсм

Определяем коэффициент характеризующий неравномерность расстояния армирования на участке между трещинами

ψ_s=

Вычисляем кривизну оси при изгибе

где А_b=135·5=675 см²

Вычисляем прогиб плиты

f= <2,5 см → прогиб не превышает предельно допустимый

8. Расчёт плиты при монтаже

Р ис. К расчёту плиты при монтаже

g_cв=(0,14·0,35+1,35·0,05)·25000·1,1=3203,75 Н/м

М_св= Нм

α_m=

Из таблицы находим η=0,845

А_s= см²

Принимаем 2Ø20 АI S=6,28 см²

3 Проектирование неразрезного ригеля

3.1 Определение нагрузок

Предварительно задаёмся размерами сечения ригеля

Длина ригеля в середине пролёта

Длина крайнего ригеля

Из таблицы 1, постоянная нагрузка на 1м² ригеля равна:

- нормативная Па

- расчётная Па

временная нагрузка

- нормативная Па

- расчётная Па

Постоянная от перекрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению здания

Нагрузка от собственной массы ригеля:

с учётом коэффициента

Итого

Временная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению здания

Полная расчётная нагрузка