10.9. Тепловой расчёт

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

135

Результирующий коэффициент теплоотдачи наружной поверхности якоря

(8.2)

_а =18(1+016283) = 303 Вт/(Км²)

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

136

Коэффициент увеличения теплового сопротивления проводника

(8.5)

137

Число проводников по средней ширине паза якоря



принимаем m_а = 14

138

Эквивалентная междувитковая изоляция

(8.4)

139

Общая толщина изоляции от меди до стенки паза

(8.3)

 = (02 + 0276)10^-3 = 047610^-3м

140

Коэффициент теплопроводности междувитковой и пазовой изоляции

Разд.8 п.49

 = 0125 Вт/(мК)

141

Периметр паза

П =20011+ 000464+ 000178 =

= 28410^-3 м

142

Удельные потери в меди якоря

(8.6)

143

Удельные потери в стали якоря

(8.7)

144

Удельные потери трения о воздух

(8.8)

145

Ширина вершины зубца якоря

(3.22)

146

Среднее превышение температуры обмотки якоря

(8.1)

147

Коэффициент теплоотдачи коллектора

Разд. 8 п.50

_К= 50 Вт/(Км²)

148

Полные потери на коллекторе

(8.9)

Р_к = 0955 + 288 = 3835 Вт

149

Поверхность охлаждения коллектора

(8.10)

S_к = 314  00299  0014 =13210^-3 м²

№

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта

150

Превышение температуры коллектора

(8.11)

151

Коэффициент теплоотдачи катушки возбуждения

Разд.8 п.51

^’_O = 28 Вт/(Км²)

152

Потери в одной катушке возбуждения

(8.12)

w_м.в = 878/2 =439 Вт

153

Поверхность охлаждения катушки возбуждения

(8.14)

S_в =(00408 + 0015 + 20015 + 8001)

0012 + (00408 + 0015 + 40010)

0012 = 000314 м²

154

Превышение температуры обмотки возбуждения

(8.15)

155

Температуры якоря коллектора и обмотки возбуждения не превышают допустимой для выбранного класса изоляции равной 90^о С