Iср. Тепл.  1,25Iр.

Поскольку

I_{ср. тепл.} = 13,5 А > 1,25I_р = 1,258,2 = 10,25 А,

ложного отключения сети быть не должно.

9) Определяем установленную мощность для отдельной группы электрооборудования, состоящей из трех одинаковых групп:

P_у = 1504 = 600 (Вт).

10) С учетом найденного ранее коэффициента спроса определяем расчетную мощность одной группы:

P_р = 1600 = 600 (Вт).

11) Находим рабочий ток группы электрооборудования.

I_р = 600 /220  2,73 (А).

12) По ПУЭ из таблицы 1.3.6 с учетом стандартного ряда сечений определяем сечение жил одного двухжильного кабеля с медными жилами, проложенного в воздухе, соответствующих току 2,73 А.

При U_н = 220 В и имеющейся нагрузке для подачи электроэнергии к одной группе освещения можно использовать кабель предусмотренной в проекте марки с двумя медными жилами сечением 1,5 мм², резиновой изоляцией, в свинцовой оболочке, голый, для прокладки внутри любых помещений по стенам, с изоляцией рассчитанной на 500 В, типа СРГ – 21,5.

Проектом предусмотрен кабель с данным сечением – СРГ – 21,5. Из таблицы 1.3.6 ПУЭ для кабеля предусмотренного проектом допустимый длительный ток I_д = 19 А, что в 6,9 раза больше рабочего тока группы электрооборудования. Следовательно, условие защиты от перегрузок выполнено, и запроектированное сечение кабеля соответствует имеющейся нагрузке.

13) Определяем соответствие номинального тока теплового расцепителя группового автомата АЕ-1031-12 (I_{ном. тепл.} = 6 А, I_{ср. тепл.} = 8,1 А):

а) Номинальный ток теплового расцепителя I_н.тепл. должен быть больше или равен рабочему току. Поскольку рабочий ток равен 2,73 А, данное условие выполняется.

б) Чтобы избежать ложного отключения сети, правильность выбора номинального тока теплового расцепителя необходимо проверить по формуле

Iср. Тепл.  1,25Iр.

Поскольку

I_{ср. тепл.} = 8,1 А > 1,25I_р = 1,252,73 = 3,41 А,

ложного отключения сети быть не должно.

в) При защите сетей от перегрузки автоматическими выключателями с нерегулируемой характеристикой (независимо от наличия или отсутствия отсечки) допустимый длительный ток проводников всех марок должен быть не менее 100% номинального тока теплового расцепителя. Поскольку

I_доп. = 19 А > I_{н. тепл.} = 6 А,

условие защиты от перегрузок выполняется.

14) Проверяем групповой автомат АЕ-1031-12 по условию надежности отключения тока короткого замыкания в конце защищаемой группы.

а) Найдем суммарное сопротивление фазного провода, равное сопротивлению провода от трансформатора до щита освещения плюс сопротивление провода одной группы освещения (в распределительных сетях до 1000 В при определении тока короткого замыкания индуктивным сопротивлением можно пренебречь, это приведет к несколько завышенным значениям тока короткого замыкания):

r_ф = (l / S_ф ) = 19(0,017 / 2,5) + 19( 0,0115/ 1,5) = 0,275 (Ом).

б) Найдем суммарное сопротивление нулевого провода. Учитывая, что нулевой провод точно такой же, как и фазный, его сопротивление так же будет равно:

r₀ = 0,275 (Ом).

в) Поскольку достоверные данные о полном числе контактов и об их переходных сопротивлениях отсутствуют, примем добавочное сопротивление переходных контактов равным суммарному значению рекомендуемых сопротивлений: а) для аппаратуры, установленной непосредственно у электроприемников; б) для вторичных цеховых распределительных пунктов, щитов и на зажимах аппаратов, питаемых от первичных распределительных пунктов; в) для первичных цеховых распределительных пунктов:

r_д = 0,03 + 0,025 + 0,02 = 0,075 (Ом).

г) По заданной мощности трансформатора освещения из таблицы 1 практического занятия 2.3 зададимся его расчетным сопротивлением:

z_т(1) = 1,949 (Ом).

д) Найдем сопротивление цепи короткого замыкания в конце линии:

z_ф-0 = r_ф + r₀ + r_д + z_т(1) = 0,275 + 0,275 + 0,075 + 1,949 = 2,574 (Ом).

е) Найдем ток однофазного короткого замыкания в конце линии:

С учетом того, что э.д.с. трансформатора на 5% больше номинального напряжения ток однофазного короткого замыкания в конце линии будет:

I _{к.з (к) (1)} = U_ф / z_(ф-о) = 230 / 2,574 = 89,36 (А).

ж) Поскольку

I_{к.з (к)} / I_н.тепл = 89,36 / 6 = 14,89 > 6,

отключение токов короткого замыкания в конце защищаемой линии обеспечено.

15) Проверяем групповой автомат АЕ-1031-12 по предельной отключающей способности токов короткого замыкания в начале защищаемой группы.

а) Найдем сопротивление фазного провода, равное сопротивлению провода от трансформатора до щита освещения (по той же вышеуказанной причине при определении тока короткого замыкания индуктивным сопротивлением провода пренебрегаем):

r_ф = (l / S_ф ) = 19(0,017 / 2,5) = 0,129 (Ом).

б) Найдем суммарное сопротивление нулевого провода. Учитывая, что нулевой провод точно такой же, как и фазный, его сопротивление так же будет равно:

r₀ = 0,129 (Ом).

в) Поскольку достоверные данные о полном числе контактов и об их переходных сопротивлениях отсутствуют, примем добавочное сопротивление переходных контактов равным суммарному значению рекомендуемых сопротивлений для вторичных цеховых распределительных пунктов, щитов и на зажимах аппаратов, питаемых от первичных распределительных пунктов; для первичных цеховых распределительных пунктов:

r_д = 0,025 + 0,02 = 0,045 (Ом).

г) Найдем сопротивление цепи короткого замыкания в начале линии:

z_ф-0 = r_ф + r₀ + r_д + z_т(1) = 0,129 + 0,129 + 0,045 + 1,949 = 2,252 (Ом).

д) Найдем ток однофазного короткого замыкания в начале линии:

I _{к.з (н) (1)} = U_ф / z_(ф-о) = 230 / 2,252 = 102,13 (А).

ж) Из каталога находим, что для АЕ-1031-12 I_пр = 1000 А. Поскольку

I_пр = 1000 А > I_{к.з. (н)} = 102,13 А,

отключение токов короткого замыкания в начале защищаемой линии обеспечено.

16) Проверяем селективность (избирательность) действия аппаратов защиты.

Для автоматов с тепловыми расцепителями селективность может быть обеспечена при условии