- •Задание № 1 определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности
- •1. Общие положения
- •2. Расчет критериев взрывопожарной опасности
- •Задание № 2 расчет аварийной вентиляции
- •Задание №3 определение энергетического потенциала узла предварительной ректификации бутан-бутилен-бутадиеновой фракции
- •Категория взрывоопасности блоков
- •Аварийная ситуация №2 – разгерметизация в области парогазовой части колонны.
- •Задание №4 расчет участвующей во взрыве массы вещества и радиусов зон разрушений
- •Задание № 5 расчет и выбор предохранительных устройств
- •Библиографический список
Задание №3 определение энергетического потенциала узла предварительной ректификации бутан-бутилен-бутадиеновой фракции
Разработка технологического процесса, ее аппаратурное оформление, выбор типа отключающих устройств, средств контроля, управление и противоаварийной защиты при обоснованной технологической целесообразности должны обеспечивать минимальный уровень взрывоопасности технологических блоков, входящих в эту систему .
Проектной организацией для каждого технологического блока производится оценка энергетического уровня и определяется расчетом категории ее взрывоопасности. Дается обоснование эффективности и надежности мер и технических средств защиты, их способности обеспечивать взрывобезопасность данного блока и в целом всей технологической системы.
Технологический блок №1
Исходные данные.
Состав и границы блока.
Колонна Д-409, кипятильник Е-426 А/В, дефлегматор Е-427, флегмовая емкость F-432, насосы Р-425 А/В, Р-426 А/В.
Границами являются:
регулирующий клапан поз.LCV-401, установленный на трубопроводе кубовых колонн Д-409 – бутан –бутиленовой фракции, подаваемой насосом Р-425 А/В на колонну Д-410;
регулирующий клапан поз. FCV –404 на линии бутан-бутилен-бутадиеновой фракции на д-401.
1.2 Аварийные ситуации:
разгерметизация в узле подачи питания исходной бутан-бутилен-бутадиеновой фракции на колонну Д-409 (№1);
разгерметизация в области паро-газовой части колонны Д-409 (№2);
разгерметизация в области жидкой фазы куба колонны (№3);
разгерметизация на всосе насоса флегмового насоса Р-426 А/В (№4).
Методика решения .
Общий объем системы:
(3.1)
где - коэффициент от объема аппарата ( =1,2).
(3.2)
(3.3)
(3.4)
2.2.Определение абсолютного значения энергетического потенциала взрывоопасности:
(3.5)
2.2.1. К данному узлу из расчета исключена.
Энергия адиабатического расширения и сгорания парогазовой среды:
, (3.6)
где , - принимается по табл. 3.2 «Рекомендаций», - удельная теплота сгорания парогазовой фазы ( = =45110 кДж/кг).
2.2.2. Энергия сгорания парогазовых сред, поступающих к разгерметизированному участку из смежной аппаратуры:
, (3.7)
где - количество исходной бутан-бутилен-бутадиеновой фракции, уходящей из системы на колонку Д - 401 за время 2 мин.:
= , (3.8)
где =55734 кг/ч.
2.2.3. Энергия вынесенной из аппаратуры и трубопроводов испарившейся жидкости рассматривается применительно к аварийным ситуациям питания.
а) Для аварийной ситуации №1
, (3.9)
где - количество жидкости, пролившейся из блока,
= , (3.10)
где =0,0004 кг/кДж – коэффициент выноса и диспергирования в окружающей среде жидкости; =2,51 кДж/кг – теплоемкость жидкости:
. (3.11)
Количество жидкости из трубопровода питания:
= , (3.12)
где =2,56 кДж/т.
Количество жидкости, поступающей в блок за 2 минуты:
= . (3.13)
где =75696 кг/ч.
б) Для аварийной ситуации №2- разгерметизация в области парогазовой части колонны.
Количество жидкости из аппаратов и трубопроводов определяется количеством жидкости, находящейся в момент аварий в системе и количеством поступающей в колонну бутан-бутилен-бутадиеновой фракции за время до закрытия регулирующего клапана поз.FCV-402.
. (3.14)
. (3.15)
в) Для аварийной ситуации №3 – разгерметизация в области жидкой фазы куба колонны – количество жидкости, вынесенной из аппарата и трубопроводов, аналогично аварийной ситуации №2
. (3.16)
г) Для аварийной ситуации №4 - разгерметизация на всосе флегмового насоса Р-426 А/В – количество жидкости из аппаратов и трубопроводов опрделяется количеством жидкости, находящейся во флегмовой емкости и трубопроводах флегмового насоса и образующейся в результате конденсации паров дистиллята за время до прекращения подачи питания в колонну и теплоносителя в кипятильники Е-426 А/В
, (3.17)
где =0,001 кг/кДж; =52 .
Количество жидкости во флегмовой емкости и трубопроводе:
. (3.18)
Количество сконденсировавшихся паров дистиллята за 2 мин.:
, (3.19)
где =55734 кг количество продукта колонны Д-409.
Тогда . (3.20)
2.2.4. Энергия сгорания парогазовых сред, образующихся за счет теплоты перегрева жидкости, находящейся в самом блоке и поступившей из смежной системы (т.е. по трубопроводу исходного сырья за 2 минуты).
, (3.21)
где ; ; ; удельная теплота испарения жидкости =340 кДж/кг.
2.2.5. Энергия сгорания парогазовой смеси, образующейся за счет теплопритока от внешних теплоносителей за время с момента аварийного раскрытия системы до полного срабатывания отсекающего устройства:
. (3.22)
Обогрев колонны Д-409 производится через кипятильники Е-426 А/В с поверхностью F, при средней разности температур теплоносителей ; теплоноситель – пар низкого давления 6 кг/см (0,6 мПа) и вторичный пар из Р-307 А/В цеха ДБО-2 отключается при помощи регулирующего клапана поз.FCV-405.
Время закрытия составляет =120 с. (до 360 с.).
Коэффициент теплопередачи на установленную поверхность:
К=0,25 кДЖ/м · С.
Тогда П =К ·F·
Таким образом, абсолютное значение энергетического потенциала взрывоопасности Е определяем по формуле (3.5).
3. Определение общей массы горючих паров и газов m, кг, взрывоопасного парогазового облака, приведенная к единой удельной энергии сгорания, равной 46000 кДж/кг:
. (3.23)
4.Относительный энергетический потенциал взрывоопасности (Q ) технологического блока определяют по формуле
Q . (3.24)
Таблица 3.1