2.1.9 Склад готової продукції

При складуванні готової продукції виконуються наступні операції:

1. Завантажений самохідний візок транспортує виріб на склад.

2. На складі машиніст крану і стропальник по черзі стропують вироби‚ знімають їх з візка‚ транспортують до штабеля‚ складують і повертають кран у вихідне положення.

3. Розвантажений самохідний візок повертається на пост розпалублення виробів‚ очищення і змащення форм у вихідне положення.

2.2 Пост армування виробу напружуваною арматурою

На цей пост з поста розпалублення надходить уже очищений і змащений піддон.

Пост має наступне обладнання:

- три стенди для установки піддонів ;

- верстат СМЖ-129Б для нагрівання арматурних стержнів ;

- місце для складування напружуваної арматури Н-1 і Н-2 ;

- місце складування опорних сіток С-1.

Технологічні розрахунки поста полягають у визначенні технологічних параметрів електротермічного натягання арматури та ефективності використання машини СМЖ-129Б, технічні характеристики якої подано в таблиці 9.

Таблиця 9

Технічні характеристики верстата для нагрівання напружуваної арматури

№ з/п	Найменування показників	Одиниці виміру	Типорозмір
			СМЖ-129Б
1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8.	Продуктивність Діаметр стержнів Максимальна довжина стержня Довжина частини стержня‚ яка нагрівається Кількість стержнів‚ які одночасно нагріваються Потужність трансформатора Габаритні розміри: - довжина - ширина - висота Маса	ст/год мм мм мм шт кВт мм мм мм кг	30 10...25 6500 3000..5000 2 40 5570 1430 1100 1640

Визначаються також необхідні площі складування напружуваної арматури Н-1 і Н-2 і сіток С-1 – рис. 3. Рекомендовані технологічні параметри при нагріванні напружуваної арматури класу Ат-V наведені в таблиці 10.

Необхідне загальне подовження арматурного стержня:

Δl_м = Δl_о+Δl_с+Δl_ф+С₁‚

де Δl_о – подовження стержня‚ яке забезпечує розрахункове напруження арматури, м :

Δl_о = (К_с·σ_н+Δσ_н)·l_у/Е_с = (1‚1·500+105)·6‚5/(2·10⁵)= 0‚0212 м,

де К_с – коефіцієнт, який враховує пружно-пластичні властивості сталі (1...1‚2) ;

σ_н – величина попереднього напруження перед бетонуванням (п.1.2) ;

Δσ_н – допустиме відхилення попереднього напруження ;

l_у – відстань між зовнішніми гранями упорів піддона ;

Е_с – модуль пружності сталі (2·10⁵ МПа).

Δl_с – можливе обтискання анкерів‚ приймаю по 1 мм на кожну деталь :

Δl_с = 2·0,001 = 0,002 м ;

Δl_ф – поздовжня деформація форми (зближення упорів)‚ Δl_ф=0,003 м ;

С₁ – додаткове подовження стержня‚ яке компенсує скорочення його нагрітої частини (відстань між контактами l_к) внаслідок охолодження при переміщенні його в упори (приймаю 0‚0005 м на 1 м нагрітого стержня)‚ С₁ = l_к ·0‚0005 = 4,6ּ0,0005 = 0‚0023 м.

Тоді необхідне загальне подовження арматурного стержня

Δl_п = 0‚0212+0‚002+0‚003+0‚0023 = 0,0285 м.

Температура нагрівання‚ яка забезпечує необхідне подовження стержня:

t_н = t_о+Δl_п/(l_к·α_с) = 20+0,0285/(4,6ּ14,0ּ10^-6) = 449°С < [450°С]‚

де t_о – температура оточуючого середовища‚ приймаю t_о=20°С ;

Δl_п – необхідне подовження за рахунок нагрівання‚ Δl_п=0‚0285м ;

l_к – відстань між контактами установки СМЖ-129Б.

Арматурний стержень з анкерними головками має довжину 4780 мм і діаметр 12 мм.

Довжина заготовки для виготовлення напружуваної арматури Н-1:

l_з = l_у–Δl_п+2а+2ш ‚

де а – відрізок стержня для утворення анкера

Таблиця 10

Рекомендовані технологічні параметри при нагріванні напружуваної арматури класу Ат-V

№	Найменування показника	Одиниці вимірювання	Температура нагрівання, °С
			300	350	400	450
1. 2. 3. 4. 5.	Коефіцієнт температурного розширення сталі‚ αстּ106 Кількість теплоти, Qн, необхідної на нагрівання арматурної сталі при діаметрі: - 10 мм - 12 мм - 14 мм Втрати, Qв‚ при діаметрі: - 10 мм - 12 мм - 14 мм Активний опір, Rа, при діаметрі: - 10 мм - 12 мм - 14 мм Повний опір, Zп, при діаметрі: - 10 мм - 12 мм - 14 мм	°С кДж/м кДж/м кДж/м кДж/м кДж/м кДж/м 10-4 Ом 10-4 Ом 10-4 Ом 10-4 Ом 10-4 Ом 10-4 Ом	12‚5 92‚0 131‚9 179‚3 14‚0 16‚7 19‚8 51‚4 40‚0 33‚2 58‚0 47‚0 38‚4	13‚0 112‚6 158‚3 215‚5 17,9 21‚4 25‚3 58‚5 43‚8 36‚7 63‚3 51‚3 41‚8	13‚5 129‚4 185‚6 252‚0 22‚4 26,8 31,7 61‚2 47‚6 39‚5 68‚8 54‚8 45‚6	14‚0 150‚4 216‚3 294‚0 23‚2 32‚7 38‚7 65‚7 51‚2 42‚3 74‚2 60‚2 49‚2

а_Н-1 = 2‚5·d_Н-1 = 2‚5·0‚012 = 0‚03 м ; а_Н-2 = 2‚5·d_Н-2 = 2‚5·0‚010 = 0‚025 м ;

ш – товщина шайби‚ ш = 0‚01 м.

l₃₁ = 6‚500-0‚0285+2·0‚03+2·0‚01 = 6549 мм

l₃₂ = 6‚500-0‚0285+2·0‚025+2·0‚01 = 6539 мм

Сила струму для нагрівання стержнів визначається за формулою:

J= ‚

де Q_п –повна кількість теплоти‚ яка витрачається на нагрівання 1 м стержня

Q_п=Q_н+τ_н·Q_в‚

де Q_н – кількість теплоти, яка необхідна на нагрівання стержня без втрат (табл.11)‚

Q_в – кількість втраченої теплоти за 1хв нагрівання 1 м стержня ;

τ – тривалість нагрівання напружуваного стержня, приймається рівною

τ_н1 = 0‚2·d_Н-1 = 0‚2·12 = 2‚4 хв ; τ_н1 = 0‚2·d_Н-2 = 0‚2·10 = 2‚0 хв ;

Q_n1 = 216‚3+2‚4·32‚7=294‚8 кДж ; Q_n2=150‚4+2‚0·23‚2=196‚8 кДж ;

К₁ – коефіцієнт‚ що враховує схему підключення стержня в електричне коло між контактами установки СМЖ-129Б, при паралельному підключенні К­₁ дорівнює числу стержнів, що нагріваються, приймаю К­₁=2 ;

R_а – активний опір одного метра стержня, R_а1 = 51‚2·10^-4 Ом ; R_а2=65‚7·10^-4 Ом.

J­₁= =981 А ; J₂= =707 А .

Для створення такої сили струму на електродах установки СМЖ-129Б необхідно підтримувати напругу

U = J·Z_n·l_k·K₂/K₁ ‚

де Z_n – повний опір 1м стержня при нагріванні його до розрахункової температури t°,

Z_n1 = 60‚2·10^-4 Ом ; Z_n2 = 74,2·10^-4 Ом ;

К₂ – коефіцієнт, який при паралельному включенні стержнів в електронне коло К₂=1‚ при послідовному дорівнює кількості стержнів ;

К₁=2.

U₁ = 981·60‚2·10^-4·4,6·1/2 = 13‚6 В < [60 В] ; U₂=707·74‚2·10^-4·4,6·1/2 = 12,1 В < [60 В] .

Необхідна потужність трансформатора

W_т = J·U/1000 кВт  40 кВт.

W_т1 = 981·13‚6/1000 = 13,3 кВт ; W_т2=707·12‚1/1000 = 8,6 кВт.

Розрахунок обладнання для електротермічного натягання арматури наведено в табл. 11.

Таблиця 11

Розрахунок обладнання для електротермічного натягання арматури

Тип обладнання	Одиниці вимірювання	Машинна продуктивність, Пм	Організаційна продуктивність По=0‚92·Пм	Годинна потреба, Пг	Потреба в обладнанні‚ шт		Ефективність роботи обладнання‚ %
					Розрахункова	Прийнята
СМЖ - 129Б	ст/год	30	27	12	0,44	1	44

П_ф = П_м·К_о = 30·0‚92 = 27 ст/год.

П_г = n_п^г·( n_п^Н-1 + n_п^Н-2) = 3·(1+3) = 12 ст/год

М_р = П_г/П_о = 12/27 = 0‚44.

Складування арматурних виробів виконується в штабелях згідно норм технологічного проектування підприємств збірного залізобетону. Норми складування арматурних виробів наведені в таблиці 12.

Таблиця 12.

Норми складування арматурних виробів

№	Назва показника	Одиниці вимірювання	Норма
1. 2.	Запас у формувальному цеху (лінії) арматурних сіток і каркасів, в тому числі просторових Середня маса арматурних виробів‚ які розміщуються горизонтально на 1м2 площі при зберіганні їх у формувальному цеху (з урахуванням проходів) із сталі діаметром: - до 12 мм - від 14 до 25 мм - від 25 до 40 мм	год кг кг кг	4 100 500 1500

Нормативна площа для складування запасу напружуваної арматури Н-1 у штабель з урахуванням проходів визначаємо:

S_Н-1^ш = n_Н-1^ш·m_Н-1/(q_Н-1·К_п) = 12·4,25/(100·1‚5) = 0,34 м² ;

S_Н-2^ш = n_Н-2^ш·m_Н-2/(q_Н-2·К_п) = 36·2,95/(100·1‚5) = 0,71 м² ‚

де n_Н-1^ш, n_Н-2^ш – кількість напружуваних стержнів Н-1 і Н-2 :

n_Н-1^ш = Т_шּn_п^гּn_Н-1^п = 4ּ3ּ1 = 12 шт ; n_Н-2^ш = Т_шּn_п^гּn_Н-1^п = 4ּ3ּ3 = 36 шт ,

де Т_ш – період роботи лінії, на який розраховується запас арматурних виробів у штабелі ;

n_Н-1^п, n_Н-2^п – кількість стержнів Н-1 у плиті ;

m_Н-1, m_Н-2 – маса напружуваного стержня ;

q_Н-1, q_Н-2 – середня маса арматурних виробів‚ які розміщуються на 1м² з урахуванням проходів ;

К_п – коефіцієнт‚ який враховує площу проходу між штабелями арматурних виробів.

Довжину штабеля приймаємо рівною довжині напружуваного стержня

l_Н-1^ш = l_Н-1 = 5‚78 м ; l_Н-2^ш = l_Н-2 = 5‚78 м. Приймаю l_Н-1^ш = l_Н-2^ш = 4,8 м.

Розрахункова ширина штабеля

b_Н-1^ш = S_Н-1^ш/l _Н-1^ш = 0,34/4,8 = 0,07 м. Приймаю b_Н-1^ш = 0,25 м.

b_Н-2^ш = S_Н-2^ш/l _Н-2^ш = 0,71/4,8 = 0,15 м. Приймаю b_Н-2^ш = 0,25 м.

Розрахункова висота штабеля

h_Н-1^ш = n_Н-1^ш··d_Н-1²/(4·b_Н-1^ш·К_п) = 12·3‚14·0,012²/(4·0‚25·0‚785) = 0‚007 м

h_Н-2^ш = n_Н-2^ш··d_Н-2²/(4·b_Н-2^ш·К_п) = 36·3‚14·0,01²/(4·0‚25·0‚785) = 0‚014 м

де К_n – коефіцієнт пустотності штабеля‚ К_n=0‚785.

Приймаю h_Н-1^ш = 0,012 м і h_Н-2^ш = 0,02 м.

Нормативна площа для складування запасу арматурних сіток С-1 у штабелі без урахування проходів

S_С-1^ш = Т_ш·n_п^г·n_С-1^п·m_С-1/(q_С-1·К_п) = 4·3·2·0,82/(100·1‚5) = 0,13 м² ;

де n_С-1^ш – кількість сіток у плиті ;

m_С-1 – маса сітки С-1 ;

q_С-1 – середня маса сіток‚ які розміщуються на 1м² площі.

Площа однієї сітки

S_С-1 = l_С-1·b_С-1 = 1‚48·0‚3 = 0‚44 м².

Розрахункова кількість штабелів для арматурних сіток

n_С-1^ш = S_С-1^ш/S_С-1 = 0‚13/0‚44 = 0‚30 шт.

Приймаю один штабель із розмірами у плані‚ що дорівнює розмірам сітки: 1‚480‚3 м.

Кількість сіток у штабелі

n_С-1^шт = Т_ш·n_п^г·n_С-1^п/n_С-1^ш = 4·3·2/1=24 шт.

Розрахункова висота штабеля

h_С-1^ш = (d₁+d₂)· n_С-1^шт = (0‚004+0‚005)·24 = 0‚216 м. Приймаю h_С-1^ш = 0‚25 м.

Схема організації робочого місця поста формування приводиться на рис. 3. Пост обслуговується ланкою у складі двох формувальників ІІІ розряду, вони виконують наступні операції:

1. Очищений і змащений піддон формувальник і машиніст крана за допомогою автоматичних захватів транспортують на пост армування.

2. Формувальник і машиніст крана встановлюють піддон на один з трьох стендів поста армування.

3. Формувальники вкладають на піддон нижні опорні сітки С-1.

4. Стержні з висадженими кінцевими анкерами в кількості двох штук формувальники вкладають на струмопровідні контакти установки СМЖ-129Б. При цьому кінці стержня довжиною не менше 400 мм повинні знаходитися поза зоною нагрівання. Тривалість нагрівання стержнів Н-1 становить 2,4 хв, Н-2 – 2 хв.

5. Формувальники беруть стержні за холодні кінці‚ знімають їх з нагрівальної установки переносять і укладають в пази упорів піддона. При охолодженні стержні скорочуються, анкери притискаються до упорів, в стержнях виникає попереднє напруження. Операція підлягає контролю.