7.2 При наливе нефтепродуктов в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда среднее количество валовых выбросов в атмосферу (кг/ч) рассчитывается по уравнению:
(7.2)
где Vжцн – годовой объём наливаемой жидкости (м3/год); К8 – коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и климатической зоны; значение К8 при наливе в нижнюю часть цистерны принимается по таблице 7.1; при наличии полуоткрытой струёй и сверху значение коэффициента К8 увеличивается соответственно в 1,8 и 3,5 раза. Коэффициенты К5х и К5тпринимаются по таблицам приложения 1.
Таблица № 7.1
Коэффициент К8 при наливе нефтепродуктов в нижнюю часть ёмкость.
Давление насыщенных паров, гПа |
Климатическая зона |
||
северная |
средняя |
южная |
|
<67 |
0,50 |
0,50 |
0,50 |
67 – 133 |
0,50 |
0,51 |
0,51 |
133 – 266 |
0,51 |
0,51 |
0,52 |
266 – 399 |
0,52 |
0,53 |
0,54 |
399 - 532 |
0,53 |
0,54 |
0,56 |
>532 |
0,55 |
0,56 |
0,60 |
7.3 При сливе нефтепродуктов из железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов расчёт среднего количества валовых выбросов (кг/ч) в атмосферу ведётся по формуле:
(7.3)
где Vжцн – годовой объём сливаемой из цистерн (судов) жидкости (м3/год); принимается, что температура газового пространства равна температуре атмосферного воздуха.
7.4 Среднее количество валовых выбросов в атмосферу из ёмкостей технологических установок и реагентного хозяйства рассчитывается по формуле:
(7.4)
где Vже – объём жидкости, поступающей в ёмкость в течение года (м3/год); К5х, К5т берутся из таблиц приложения 1. К6, К7 определяются так же, как для резервуаров (см. приложения 2 и 3); коэффициент К9 принимается: при эксплуатации в режиме буферный по таблице 7.2 в зависимости от отношения высоты h к диаметру d выбросной трубы; при эксплуатации в режиме «мерник» К9 = 1.
Таблица 7.2
h/d |
<1 |
1 - 2 |
2 - 3 |
3 - 4 |
4 - 5 |
5 - 7 |
7 - 9 |
9 - 11 |
11 - 14 |
14 - 17 |
17 - 21 |
>21 |
К9 |
1,00 |
0,97 |
0,86 |
0,72 |
0,58 |
0,44 |
0,32 |
0,24 |
0,17 |
0,12 |
0,11 |
0,07 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Определение коэффициента к5.
Для расчёта температуры газового пространства ёмкостей необходимо иметь замеренные значения средних температур нефти и нефтепродуктов, находящихся в соответствующих ёмкостях, за шесть наиболее холодных и шесть наиболее тёплых месяцев года.
Для наземных металлических необогреваемых и подземных железобетонных резервуаров температура за шесть наиболее холодных месяцев определяется по формуле:
а за шесть наиболее тёплых месяцев по формуле:
где tах и tат – средние арифметические значения температуры атмосферного воздуха соответственно за шесть наиболее холодных и шесть наиболее тёплых месяцев года (оС); К1т, К2т, К3т и К1х, К2х, К3х – коэффициенты за шесть наиболее холодных и шесть наиболее тёплых месяцев, принимаемые по таблице П.1.1; К4 для подземных резервуаров равен единице, а для наземных металлических необогреваемых резервуаров принимается по таблице П.1.2 в зависимости от окраски поверхности резервуара и климатической зоны (разделение территории страны на климатические зоны представлено в табл. П.1.3); tржт, tржх – средние температуры нефтепродуктов в резервуарах в шесть тёплых и шесть холодных месяцев.
Средняя температура газового пространства обогреваемых резервуаров принимается равной температуре жидкости в резервуаре.
При наливе жидкостей в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда температура газового пространства составит:
где К4 принимается по табл. П.1.2; для нефтеналивных судов К4=1; tжх, tжт – средние арифметические значения температуры жидкости в резервуаре соответственно за шесть холодных и шесть тёплых месяцев года (оС).
При сливе жидкости из железнодорожных цистерн и наливных судов средняя температура газового пространства этих ёмкостей принимается равной средней температуре атмосферного воздуха за соответствующий период:
Значение коэффициентов К5Х и К5Т принимаются по таблицам приложения 1 в зависимости от давления насыщенных паров РS(38) и соответственно средних температур газового пространства резервуара tгх и tгт.
Таблица П.1.1
Значения коэффициентов К1, К2, К3 в зависимости от температуры жидкости в резервуаре.
Период |
Температура в резервуаре, оС |
К1 |
К2 |
К3 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Наземные резервуары |
||||
Шесть наиболее холодных месяцев |
<20 |
0,3 |
0,37 |
0,62 |
20 – 35 |
- |
0,33 |
0,63 |
|
35 – 60 |
-5,77 |
0,26 |
0,77 |
|
>60 |
-10,80 |
0,65 |
0,89 |
|
Шесть наиболее тёплых месяцев |
<35 |
6,12 |
0,41 |
0,51 |
35 – 50 |
4,33 |
0,37 |
0,59 |
|
50 – 75 |
-2,04 |
0,57 |
0,62 |
|
>75 |
-8,41 |
0,99 |
0,75 |
|
Подземные железобетонные резервуары |
||||
Шесть наиболее холодных месяцев |
<25 |
1,62 |
0,19 |
0,74 |
25 – 40 |
1,60 |
0,15 |
0,72 |
|
40 – 60 |
1,60 |
0,10 |
0,70 |
|
>60 |
4,2 |
0,06 |
0,68 |
|
Шесть наиболее тёплых месяцев |
<35 |
6,10 |
0,17 |
0,36 |
35 – 50 |
0,30 |
0,15 |
0,75 |
|
50 – 75 |
0,40 |
0,05 |
0,83 |
|
>75 |
8,95 |
0,07 |
0,65 |
|
Таблица П.1.2
Значения коэффициента К4.
Окраска |
Климатическая зона |
||
южная |
средняя |
северная |
|
Наземные резервуары |
|||
чёрная |
1,39 |
1,22 |
1,12 |
алюминиевая |
1,14 |
1,00 |
0,92 |
теплоотражающая эмаль |
0,92 |
0,81 |
0,78 |
Железнодорожные цистерны |
|||
чёрная |
1,29 |
1,18 |
1,11 |
алюминиевая |
1,12 |
1,00 |
0,96 |
Таблица П.1.5
Значения коэффициента К5 при РS(38)=500…51 гПа.
tг, оС |
РS(38), гПа |
|||||||
500 – 435 |
434 – 368 |
367 – 301 |
300 – 234 |
233 – 168 |
167 – 117 |
116 – 91 |
90 – 51 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
-30 и менее |
0,034 |
0,032 |
0,031 |
0,026 |
0,022 |
0,019 |
0,017 |
0,015 |
-29 |
0,037 |
0,035 |
0,033 |
0,028 |
0,024 |
0,020 |
0,018 |
0,016 |
-28 |
0,039 |
0,037 |
0,035 |
0,030 |
0,026 |
0,022 |
0,019 |
0,017 |
-27 |
0,042 |
0,039 |
0,038 |
0,032 |
0,028 |
0,023 |
0,021 |
0,019 |
-26 |
0,044 |
0,042 |
0,040 |
0,034 |
0,030 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
-25 |
0,047 |
0,045 |
0,043 |
0,036 |
0,032 |
0,027 |
0,025 |
0,022 |
-24 |
0,050 |
0,048 |
0,045 |
0,039 |
0,034 |
0,029 |
0,027 |
0,024 |
-23 |
0,053 |
0,052 |
0,048 |
0,042 |
0,037 |
0,031 |
0,029 |
0,026 |
-22 |
0,056 |
0,054 |
0,052 |
0,045 |
0,039 |
0,034 |
0,031 |
0,028 |
-21 |
0,060 |
0,057 |
0,055 |
0,048 |
0,042 |
0,036 |
0,033 |
0,030 |
-20 |
0,064 |
0,061 |
0,058 |
0,051 |
0,045 |
0,039 |
0,036 |
0,032 |
-19 |
0,067 |
0,064 |
0,062 |
0,054 |
0,048 |
0,042 |
0,038 |
0,035 |
-18 |
0,071 |
0,068 |
0,066 |
0,058 |
0,051 |
0,045 |
0,041 |
0,038 |
-17 |
0,075 |
0,072 |
0,070 |
0,062 |
0,055 |
0,048 |
0,044 |
0,041 |
-16 |
0,080 |
0,077 |
0,074 |
0,066 |
0,058 |
0,051 |
0,047 |
0,044 |
-15 |
0,084 |
0,081 |
0,078 |
0,070 |
0,062 |
0,054 |
0,051 |
0,047 |
-14 |
0,089 |
0,086 |
0,083 |
0,074 |
0,066 |
0,058 |
0,054 |
0,047 |
-13 |
0,094 |
0,092 |
0,088 |
0,078 |
0,070 |
0,062 |
0,058 |
0,054 |
-12 |
0,099 |
0,096 |
0,093 |
0,083 |
0,075 |
0,068 |
0,062 |
0,058 |
-11 |
0,105 |
0,101 |
0,098 |
0,088 |
0,080 |
0,071 |
0,066 |
0,062 |
-10 |
0,111 |
0,107 |
0,104 |
0,093 |
0,084 |
0,075 |
0,070 |
0,067 |
-9 |
0,117 |
0,113 |
0,110 |
0,099 |
0,090 |
0,080 |
0,076 |
0,071 |
-8 |
0,123 |
0,119 |
0,116 |
0,105 |
0,095 |
0,085 |
0,081 |
0,076 |
-7 |
0,130 |
0,125 |
0,122 |
0,110 |
0,100 |
0,088 |
0,086 |
0,081 |
-6 |
0,136 |
0,132 |
0,129 |
0,117 |
0,107 |
0,097 |
0,092 |
0,087 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
-5 |
0,143 |
0,139 |
0,136 |
0,124 |
0,113 |
0,103 |
0,098 |
0,093 |
-4 |
0,151 |
0,147 |
0,143 |
0,130 |
0,120 |
0,109 |
0,104 |
0,098 |
-3 |
0,159 |
0,154 |
0,151 |
0,136 |
0,127 |
0,116 |
0,110 |
0,105 |
-2 |
0,167 |
0,162 |
0,158 |
0,145 |
0,134 |
0,123 |
0,117 |
0,111 |
-1 |
0,175 |
0,170 |
0,167 |
0,153 |
0,142 |
0,130 |
0,124 |
0,119 |
0 |
0,184 |
0,179 |
0,175 |
0,161 |
0,150 |
0,138 |
0,132 |
0,125 |
1 |
0,193 |
0,188 |
0,184 |
0,170 |
0,158 |
0,146 |
0,140 |
0,134 |
2 |
0,202 |
0,197 |
0,194 |
0,179 |
0,167 |
0,154 |
0,148 |
0,142 |
3 |
0,212 |
0,207 |
0,203 |
0,189 |
0,176 |
0,163 |
0,157 |
0,151 |
4 |
0,222 |
0,217 |
0,213 |
0,198 |
0,186 |
0,173 |
0,167 |
0,160 |
5 |
0,233 |
0,228 |
0,224 |
0,209 |
0,196 |
0,183 |
0,176 |
0,170 |
6 |
0,243 |
0,238 |
0,234 |
0,219 |
0,206 |
0,193 |
0,186 |
0,180 |
7 |
0,255 |
0,250 |
0,246 |
0,230 |
0,217 |
0,204 |
0,197 |
0,190 |
8 |
0,267 |
0,262 |
0,258 |
0,242 |
0,228 |
0,215 |
0,208 |
0,201 |
9 |
0,279 |
0,274 |
0,270 |
0,254 |
0240 |
0,226 |
0,220 |
0,213 |
10 |
0,292 |
0,287 |
0,282 |
0,266 |
0,251 |
0,239 |
0,232 |
0,225 |
11 |
0,304 |
0,299 |
0,295 |
0,279 |
0,276 |
0,262 |
0,245 |
0,238 |
12 |
0,318 |
0,313 |
0,309 |
0,293 |
0,279 |
0,265 |
0,258 |
0,251 |
13 |
0,332 |
0,327 |
0,323 |
0,307 |
0,293 |
0,279 |
0,272 |
0,265 |
14 |
0,347 |
0,342 |
0,338 |
0,321 |
0,307 |
0,293 |
0,286 |
0,279 |
15 |
0,362 |
0,357 |
0,353 |
0,337 |
0,323 |
0,308 |
0,302 |
0,295 |
16 |
0,378 |
0,373 |
0,369 |
0,352 |
0,338 |
0,324 |
0,318 |
0,311 |
17 |
0,393 |
0,389 |
0,385 |
0,368 |
0,354 |
0,340 |
0,334 |
0,327 |
18 |
0,410 |
0,406 |
0,402 |
0,386 |
0,372 |
0,358 |
0,351 |
0,344 |
19 |
0,427 |
0,423 |
0,419 |
0,403 |
0,389 |
0,376 |
0,368 |
0,362 |
20 |
0,445 |
0,441 |
0,437 |
0,421 |
0,408 |
0,394 |
0,386 |
0,381 |
21 |
0,452 |
0,459 |
0,456 |
0,440 |
0,427 |
0,414 |
0,407 |
0,400 |
22 |
0,464 |
0,478 |
0,474 |
0,459 |
0,446 |
0,433 |
0,427 |
0,421 |
23 |
0,502 |
0,498 |
0,494 |
0,480 |
0,467 |
0,454 |
0,448 |
0,442 |
24 |
0,543 |
0,518 |
0,515 |
0,500 |
0,488 |
0,476 |
0,470 |
0,464 |
25 |
0,552 |
0,539 |
0,536 |
0,522 |
0,510 |
0,498 |
0,493 |
0,487 |
26 |
0,565 |
0,561 |
0,558 |
0,545 |
0,533 |
0,522 |
0,516 |
0,510 |
27 |
0,587 |
0;583 |
0,580 |
0,568 |
0,557 |
0,546 |
0,541 |
0,535 |
28 |
0,610 |
0,606 |
0,604 |
0,592 |
0,581 |
0,571 |
0,566 |
0,561 |
29 |
0,633 |
0,630 |
0,627 |
0,616 |
0,607 |
0,597 |
0,593 |
0,588 |
30 |
0,657 |
0,654 |
0,652 |
0,642 |
0,633 |
0,624 |
0.620 |
0,615 |
31 |
0,682 |
0,680 |
0,677 |
0,668 |
0,660 |
0,552 |
0,648 |
0,644 |
32 |
0,708 |
0,705 |
0,704 |
0,695 |
0,688 |
0,681 |
0,678 |
0,674 |
33 |
0,734 |
0,732 |
0,730 |
0,723 |
0,717 |
0,711 |
0,708 |
0,705 |
34 |
0,761 |
0,760 |
0,758 |
0,752 |
0,747 |
0,742 |
0,740 |
0,737 |
35 |
0,789 |
0,788 |
0,787 |
0,782 |
0,778 |
0,774 |
0,772 |
0,770 |
36 |
0,818 |
0,817 |
0,816 |
0,813 |
0,810 |
0,807 |
0,806 |
0,805 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
37 |
0,847 |
0,846 |
0,845 |
0,844 |
0,843 |
0,842 |
0,841 |
0,840 |
38 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
0,877 |
39 |
0,909 |
0,909 |
0,910 |
0,912 |
0,913 |
0,914 |
0,915 |
0,916 |
40 |
0,941 |
0,942 |
0,943 |
0,946 |
0,949 |
0,952 |
0,954 |
0,955 |
41 |
0,974 |
0,975 |
0,976 |
0,982 |
0,986 |
0,991 |
0,994 |
0,996 |
42 |
1,008 |
1,010 |
1,012 |
1,020 |
1,026 |
1,033 |
1,036 |
1,039 |
43 |
1,043 |
1,047 |
1,049 |
1,057 |
1,065 |
1,074 |
1,078 |
1,032 |
44 |
1,078 |
1,081 |
1,084 |
1,096 |
1,106 |
1,117 |
1,122 |
1,127 |
45 |
1,114 |
1,118 |
1,121 |
1,136 |
1,148 |
1,161 |
1,167 |
1,174 |
46 |
1,151 |
1,155 |
1,159 |
1,177 |
1,192 |
1,207 |
1,214 |
1,222 |
47 |
1,189 |
1,195 |
1,199 |
1,219 |
1,236 |
1,253 |
1,262 |
1,270 |
48 |
1,229 |
1,235 |
1,240 |
1,263 |
1,283 |
1,304 |
1,314 |
1,324 |
49 |
1,270 |
1,277 |
1,282 |
1,309 |
1,332 |
1,355 |
1,366 |
1,377 |
50 и более |
1,316 |
1,319 |
1,325 |
1,355 |
1,381 |
1,407 |
1,420 |
1,433 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 2