Проверочный расчёт
5.18 Проверяем прочность одного клинового ремня по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви δmax:
δmax=δ1+δи+δυ≤[δ]р, где
а) напряжение растяжения δ1 = Fo / A + Ft / 2 ∙ Z ∙ A = 184.75 / 138 + 1043.64 / 2∙ 4.5∙138=2.17Н/мм2;
б) напряжение изгиба δи=Eи∙(h/d1)=80∙(10,5/140)=6 Н/мм2.
Здесь Eи=80мм2 – модуль продольной упругости при изгибе для прорезиновых ремней.
h – высота сечения клинового ремня.
в) δυ=р∙υ2∙10-6 – напряжение от центробежных сил. Здесь р – плотность материала ремня, р=1300кг/мм3; υ=1,9м/с.
δυ=1300∙5.272∙10-6=0,036Н/мм2;
г) [δ]р – допускаемое напряжение растяжения, [δ]р=10Н/мм2.
δmax=3,3+5,2+0,36=8,505<10.
5.19 Составляем табличный ответ:
Параметр |
Значение |
Сечение ремня |
Б |
Количество ремней (число клиньев) z |
5 |
Межосевое расстояние α |
351.51 |
Длина ремня ℓ |
1800 |
Угол обхвата малого шкива £,º |
121,6 |
Число пробегов ремня U, 1/с |
0.34 |
Диаметр ведущего шкива d1 |
140 |
Диаметр ведомого шкива d2 |
500 |
Максимальное напряжение δmax , Н/мм2 |
8,53 |
Начальное напряжение ремня Fо, Н/мм2 |
184.75 |
Сила давления ремня на вал Fоп, Н |
1446.59 |
Раздел 6 Нагрузка валов редуктора
6.1 Определение сил в зацеплении закрытых передач:
Вид передачи |
Силы в зацеплении |
Значение силы, Н |
|
на шестерне |
на колесе |
||
Цилиндри-ческая косозубая |
Окружная |
Ft1=Ft2=6797.9 |
Ft2=2∙Т2∙103/d2=2∙1254.23∙103/369=6797.9 |
Радиальная |
Fr1=Fr2=2447.2 |
Fr2=Ft2∙(tg£/cosβ)= =6797.9∙(tg20/cos0)=2447.2 |
|
|
|
|
|
6.2 Определение консольных сил:
Вид открытой передачи |
Характер силы по направлению |
Значение силы, Н |
||
на шестерне |
на колесе |
|||
Клиноре- менная |
Радиальная |
Fоп=2∙Fо∙z∙(sin£/2)=2∙184.75∙4.5∙(sin 121.64/2)=1451.7 |
||
Муфты |
Радиальная |
На быстроходном валу |
На тихоходном валу |
|
– |
Fм2=125∙√Т2=125∙√1254.23=4426.2для зубчатых редукторов Fм2=125∙√Т2=250∙√1254.23=8852.5 для червячных редукторов |
|||